Este documento discute um projeto para reduzir a razão linear de carregamento de explosivos em uma mina de cromo no Brasil para aumentar a granulometria do material desmontado em rochas alteradas. O projeto testou o uso de emulsão encartuchada com diâmetro maior e menor pressão no equipamento de carregamento. Após a detonação, o material foi analisado e os custos com explosivos foram comparados entre os métodos.

1. REDUÇÃO DA RAZÃO LINEAR DE CARREGAMENTO PARA AUMENTO DA GRANULOMETRIA DO
MATERIAL DESMONTADO EM ROCHAS ALTERADAS
Carla Ferreira Vieira Martins, DNPM/MG, carla.vieira@dnpm.gov.br
RESUMO
Este trabalho baseia-se em alterações procedimentais no carregamento de seções de lavra
na mina Ipueira V-B, mina de cromo da FERBASA, na cidade de Andorinha, Bahia. Devido
existência de um trecho, no painel desta mina, constituído por maciço rochoso muito
fraturado, e minério friável, tornou-se necessário reduzir a razão de carga de explosivos
utilizada no carregamento das seções de lavras nas galerias pertencentes a esse domínio
estrutural. Escolhe-se a galeria 212-VB para execução deste carregamento-teste utilizando
emulsão encartuchada com diâmetro maior do que o usado nos carregamentos tradicionais
e diminuição da pressão no canhão pneumático. Após detonadas o material desmontado foi
submetido a ensaios granulométricos, e realizou-se também um estudo comparativo entre
os custos com explosivos em ambos os tipos de carregamento.
Palavras-chave: Detonação; Razão linear de carga; Ensaios granulométricos.
ABSTRACT
This work is based on procedural changes in loading sections of mining in the mine Ipueira
VB, FERBASA chrome mine , in Andorinha city, Bahia. Because the existence of a stretch at
this mine panel, consisting of rocky massif very fractured and friable ore, it became
necessary to reduce the ratio of explosive charge used in charging sections of mines in the
galleries belonging to this structural domain. Is chosen gallery 212- VB for executing this load
test using emulsion with packaged explosive higher than that used in traditional load and
decreasing the pressure in the pneumatic cylinder diameter. After blasted the material was
subjected to granulometric test, and also performed a comparative study of the costs with
explosives in both types of loading.
Keywords: Blast; Linear charge ratio; Granulometric test.

2. INTRODUÇÃO
O presente projeto refere-se ao Trabalho de Conclusão de Curso, da engenheira de minas
Carla Ferreira Vieira Martins na Universidade Federal da Bahia. Este foi desenvolvido na
Mina de Ipueira, da mineração FERBASA, localizada no município de Andorinha, Bahia. Em
virtude de ser uma atividade que necessitava de melhoria dentro da empresa, optou-se por
desenvolver um projeto na área de desmonte de rocha (carregamento com explosivos).
O projeto objetivou redução da razão linear de carregamento para aumento da
granulometria do material desmontado em rochas alteradas, por meio da mudança na
pressão de ar no equipamento pneumático que auxilia na atividade de carregamento e do
diâmetro da emulsão encartuchada de 1 1/8” para 1 1/4” , objetivando obter um minério
desmontado de maior granulometria (superior a 2”), o que resultaria em significativo
aumento na recuperação do minério.
METODOLOGIA
Localização e acesso
A mina Ipueira está localizada na Fazenda Ipueira s/n, município de Andorinha, Bahia,
situando-se na porção centro-oeste do estado da Bahia. O acesso é feito, partindo-se de
Salvador-BA, pela BR-324 até Capim Grosso, seguindo-se pela BR-407 até Senhor do
Bonfim, onde se encontra o acesso para a cidade de Andorinha. A mina de Ipueira localiza-
se nas imediações desta cidade.
Figura 1- Mapa de localização.

3. Fundamentação Teórica
Explosivos
Explosivos são substâncias ou misturas, em qualquer estado físico, que, quando submetidos
a uma causa térmica ou mecânica suficientemente enérgica (calor, atrito, impacto etc.) se
transformam, total ou parcialmente, em gases, em um intervalo de tempo muito curto,
desprendendo considerável quantidade de calor. [1]
As principais propriedades dos explosivos são:
 Densidade de um explosivo - É a relação entre a massa e o volume dessa massa,
medida em g/cm3
. A densidade dos explosivos comerciais varia de 0,6 a 1,45 g/cm3
.[1]
 Energia de um explosivo - A finalidade da aplicação de um explosivo em um desmonte
é gerar trabalho útil. A energia liberada pelo explosivo em um furo é utilizada da
seguinte forma: pulverização da rocha nas paredes do furo, rompimento da rocha,
produção de calor e luz, movimento da rocha, vibração do terreno e sobrepressão
atmosférica.[1]
 Velocidade e Pressão de detonação de um explosivo - A velocidade de detonação de
um explosivo (VOD) é o índice mais importante do desempenho do mesmo, desde que
a pressão de detonação de um explosivo é diretamente proporcional ao quadrado da
velocidade de detonação, conforme a expressão abaixo. Uma maneira de avaliar o
desempenho de um explosivo é pela comparação da pressão produzida no furo durante
a detonação. Caso a pressão produzida no furo durante a detonação não supere a
resistência dinâmica da rocha, a mesma não será fragmentada, entretanto a energia
não utilizada no processo de fragmentação e deslocamento da rocha se propagará no
terreno sob a forma de vibração.[1]
 RWS - Relative Weight Strength (Energia relativa por massa) é a energia disponível por
massa de um explosivo x, comparada com a energia disponível por igual massa de um
explosivo tomado como padrão. Normalmente o ANFO é tomado como o explosivo
padrão. [1]
 RBS - Relative Bulk Strength (Energia relativa por volume) é a energia disponível por
volume de um explosivo x comparada com a energia disponível por igual volume de
um explosivo tomado como padrão.[1]
Desmonte de Rochas
A finalidade desmonte por explosivo é de converter a rocha em vários fragmentos menores
para que possam ser escavados, transportados e britados pelos equipamentos disponíveis.
Para isso, são necessários 4 fatores: i) fragmentação suficiente; ii) deslocamento,

4. movimentação e lançamento da pilha ; iii) redução dos problemas ambientais; iv) mínimo de
dano ao maciço remanescente . A interação entre o explosivo e o maciço rochoso
circundante durante e imediatamente após a detonação do explosivo e das propriedades
físicas e dinâmicas do maciço rochoso adjacente.[2]
As teorias de fragmentação da rocha e os mecanismos de formação da pilha de fragmentos
estão baseados na interação do explosivo detonante com a rocha circundante. Um
entendimento do mecanismo de fragmentação da rocha por explosivo possibilita que o
responsável pelo desmonte consiga uma fragmentação econômica do maciço rochoso, ao
mesmo tempo em que também minimiza os efeitos adversos da detonação fora do
perímetro da escavação. [2]
Cada furo de mina deve ser preparado, carregado e tamponado de modo que os gases da
explosão permaneçam confinados por um período razoável de tempo. Estes gases devem
quebrar, deslocar e liberar a rocha carregada satisfatoriamente sem criar lançamentos
excessivo (ultra-lançamento) , ultra-quebra (overbreak), vibrações do terreno e
sobrepressão atmosférica. [2]
Plano de Fogo
A partir da década de 50 foram desenvolvidas um grande número de fórmulas e métodos de
determinação das variáveis geométricas: afastamento, espaçamento, subperfuração etc.
Estas fórmulas utilizavam um ou vários grupos de parâmetros: diâmetro do furo,
características dos explosivos e dos maciços rochosos etc. Não obstante, devido a grande
heterogeneidade das rochas, o método de cálculo do plano de fogo deve basear-se em um
processo contínuo de ensaios e análises que constituem o ajuste por tentativa.[1]
Diâmetro da perfuração (D) - A eleição do diâmetro de perfuração depende da produção
horária, do ritmo de escavação, da altura da bancada e da resistência da rocha. Uma
produção elevada requer furos maiores. A produção não aumenta linearmente em relação
ao diâmetro do furo, mas praticamente de uma forma quadrática, o que depende da
capacidade dos diferentes equipamentos de perfuração. [1]
Afastamento (A) - É a menor distância que vai do furo à face livre da bancada ou a menor
distância de uma linha de furos a outra. De todas as dimensões do plano de fogo essa é a
mais crítica. Um afastamento muito pequeno a rocha é lançada a uma considerável
distância da face. Os níveis de pulsos de ar são altos e a fragmentação poderá ser
excessivamente fina. Já um afastamento muito grande pode gerar sobre-escavação
(backbreak) na parede muito severa. O valor do afastamento (A) é função do diâmetro dos
furos, das características das rochas e dos tipos de explosivos utilizados. Os valores do
afastamento oscilam entre 33 e 39 vezes o diâmetro do furo, dependendo da resistência da
rocha e da altura da carga de fundo. [1]

5. Espaçamento (E) - É a distância entre dois furos de uma mesma fila. O espaçamento nunca
deve ser menor que o afastamento, caso contrário o número de matacões será excessivo.
[1]
Subperfuração (S) - É o comprimento perfurado abaixo da praça da bancada ou do greide a
ser atingido. A necessidade da subperfuração, decorre do engasgamento da rocha no pé da
bancada. [1]
Profundidade do furo (Hf) - É o comprimento total perfurado que, devido a inclinação e a
subperfuração (S), será maior que a altura da bancada. O comprimento do furo aumenta
com a inclinação, entretanto, a subperfuração (S) diminui com esta. [1]
Tampão (T) - É a parte superior do furo que não é carregada com explosivos, mas sim com
terra, areia ou outro material inerte bem socado a fim de confinar os gases do explosivo. O
ótimo tamanho do material do tampão (OT) apresenta um diâmetro médio (D) de 0,05 vezes
o diâmetro do furo.[1]
Volume de Rocha por Furo (V) - É obtido multiplicando-se a altura da bancada (Hb) pelo
afastamento (A) e pelo espaçamento (E).[1]
Razão Linear de Carregamento (RL)- É calculado pela fórmula abaixo:
RL
d
xe
e


2
4000
onde: de = diâmetro do explosivo (mm);
e = densidade do explosivo (g/cm3
).
Altura da carga de fundo (Hcf ) - É uma carga reforçada, necessária no fundo do furo onda a
rocha é mais presa. Alguns autores sugerem que Hcf deve ser um valor entre 30 a 40% da
altura da carga de explosivos (Hc). A tendência, a depender dos resultados dos desmonte, é
de reduzi-la cada vez mais para diminuir os custos com explosivos. [1]
Hcf = 0,3 x Hc = 0,3 x (Hf - T)
Altura da carga de coluna (Hcc) - É a carga acima da de fundo e não precisa ser tão
concentrada quando a de fundo, já que a rocha desta região não é tão presa. A altura da
carga de coluna é igual a altura total da carga (Hc) menos a altura da carga de fundo
(Hcf).[1]

6. Carga Total (CT) – É a soma da carga de fundo mais a de coluna:
CT = CF + CC [1]
Razão de Carregamento (RC)- É expresso pela fórmula:
RC
CT
V
Kg m ( / )3
[1]
Aspectos gerais da área
A mina Ipueira está dividida em cinco unidades operacionais: minas Ipueira II, III, IV, VA e
VB. As unidades 2 e 3 têm uma extensão longitudinal de 500 metros no sentido norte- sul, e
a unidade 4 têm 375 metros. O acesso principal ao corpo é feito por uma rampa com
declive de 12,5. Cada mina possui uma rampa principal que dá acesso aos diversos níveis
em que ocorre mineralização. O acesso aos painéis de lavra norte e sul em cada nível é
feito por rampas de acesso, abertas transversais no sentido oeste-leste.
O material proveniente da lavra é transportado por carregadeiras LHD, até os pontos de
apoio, onde as carregadeiras de rodas Volvo e caterpillar carregam os caminhões Scania e
Randon, transportando o R.O.M até o britador primário na superfície.
Figura 2- Carregadeira carregando caminhão com minério.

7. Produção e Produtos
A Mineração Ferbasa na Mina Ipueira e Medrado, produz atualmente 20.300 t de minério de
cromo, sendo distribuídos em: 13.000 t de lump, gravilhão e pó; 5.300 t de concentrado e
2.000 t de areia de cromita.
Em relação a sua distribuição granulométrica esses produtos são classificados da seguinte
forma: Lump: 4” a 30 mm; Gravilhão: 30 mm a 3/8”; Pó: menor 3/8”; Concentrado: abaixo de
70 mesh (0,212 mm) e Areia de cromita: acima de 70 mesh (0,212 mm).
Beneficamento / Seleção Mecanizada
O beneficiamento do minério proveniente da lavra subterrânea tem inicio na seleção
mecanizada. Do material lavrado, os blocos com grandes dimensões (acima de 1,0 m),são
submetidos a uma fragmentação secundária com o auxílio de explosivos (fogacho),vindo a
se juntar posteriormente com minério de menor dimensão. O minério de menor dimensão é
depositado em um silo que alimenta o britador primário (modelo FAÇO 120X90), que reduz
o minério a uma granulometria abaixo de 20 cm. Após a britagem, o material é transportado
por correia até uma pilha pulmão que alimenta a peneira vibratória de abertura de 2” por
meio de correia transportadora. O material passante na peneira de 2” é transportado por
correria para uma pilha de finos, daí segue por meio de caminhões para a usina de
concentração, distante 4 km.
A fração retida nessa peneira segue por correia de baixa velocidade onde operários fazem a
seleção manual do lump separando do estéril, com base nos aspectos visuais e
mineralógicos do minério(cor, densidade e hábito).O minério selecionado segue para um
britador secundário (FAÇO 70X50), onde sofre nova fragmentação, saindo com diâmetro
menor que 4 polegadas, em seguida é transportado por correia para uma nova classificação
em peneira vibratória de 3 deck´scom abertura de 4, ¾ e 3/8 “.O material acima de 4” será
novamente rebritado, os outros abaixo de $” tornam lump´s sendo depositados em pilhas.

8. Figura 3- Fluxograma da seleção mecanizada.
Estudo do problema
Como pode-se notar a cromita tipo lump , gravilhão e pó, é obtida após processos de
britagem e catação manual, apresentando um teor de Cr2O3 superior a 39%. Apenas o
material com granulometria abaixo de 2” alimenta a Unidade de Concentração. O processo
de concentração adotado pela mineração é feito exclusivamente por gravimetria utilizando
hidrociclones, espirais, hidroclassificadores e tromel e a recuperação metálica da
concentração está em torno de 60%.
Historicamente na FERBASA, o R.O.M após submetido a britagem primária gera cerca de
33% de material abaixo de 2” (material fino) que é enviado para a concentração. Porém nos
últimos anos com a introdução de material desmontado proveniente da mina Ipueira V, este
percentual vem aumentando.
Entretanto identificou-se em um trecho da mina Ipueira-V( final do painel da mina, sentido
W-E) a existência de um cromitito muito friável e brando, devido a presença de falhas entre
contato do minério e a camada de mármore. Esse maciço pobre após desmontado e
britado, gera mais de 60% de material fino (abaixo de 2”).
Devido a baixa recuperação obtida na concentração, essa situação não é desejada,
preferindo-se a redução na produção de material numa granulometria abaixo de 2”, pois
dessa forma produzir-se-á mais lump, gravilhão ou pó, que são mais rentáveis para a
empresa, uma vez que a recuperação na seleção mecanizada é cerca de 90%, além disso
estes produtos são submetidos a tratamento muito simples , sendo logo enviados
diretamente para a fábrica da FERBASA em Pojuca ou comercializados com outras
empresas (Acesita, Magnesita, Carbox).

9. Procedimento Operacional do Carregamento em Seções em Lavra
Para carregamento com explosivos em seções de lavra, utiliza-se uma Plataforma e uma
máquina pneumática que se conecta a mangueira de diâmetro específico para
encartuchados de dimensões 1 1/8” X 24”.
Figura 4- Plataforma de apoio para carregamento de lavra.
Figura 5- Carregamento de seção de lavra.

10. Figura 6- Equipamento pneumático.
O blaster recebe o plano de carregamento tendo o dever de verificar todo o material a ser
utilizado na atividade, e inspecionar se a quantidade e o comprimento dos furos coincide
com o projeto no plano.
Os furos são carregados com encartuchados Powergel 815 de dimensões 1 1/8” X 24”.
Utilizam-se como acessórios espoletas elétrica e cordel detonante NP10.
Tabela 1- Especificações nominais do explosivos encartuchados Powergel 815.
Densidade (g/cm3) VOD (km/s) RBS (%) Resistencia a água
1,15 6,0 162 Excelente
O primeiro encartuchado é inserido no furo junto com cordel detonante NP10 e uma
espoleta elétrica e uma espoleta elétrica (escorva). Em seguida são colocados os
encartuchados da carga de fundo numa Razão de Carregamento de 4 um/m. Tanto a
escorva quanto os demais encartuchados que constituem a carga de fundo são cotados em
uma das extremidades, para aumentar a razão linear de carga. Após isso se acrescentam
os encartuchados da carga de coluna, de forma que reste o comprimento do tampão
projetado no furo.
Por meio de dados já coletados e disponíveis na empresa, sabe-se que a razão linear de
carregamento (RLC) para a carga de fundo é em torno de 2,00 kg/m (média de 4,54 un/m),
enquanto que a RLC da carga de coluna é de 1,67 kg/m (média de 3,8 un/m). A pressão de
carregamento é em torno de 6,5 bar.

11. Nova Técnica para Carregamento de Seções de Lavra
A razão de carregamento utilizada para as seções de lavra na mina Ipueira V gera um
material desmontado quando britado no britador primário da Seleção Mecanizada produz
mais de 55% passante numa peneira de 2”.
Devido ao efeito do adensamento sofrido pelos encartuchados de 1 1/8” X 24” quando
injetados dentro do furo, a razão do carregamento linear aumenta significativamente, pois se
os encartuchados estão muito compactados, tem-se espaço para caber mais unidades.
Há cerca de 4 anos (2006) foram realizadas ensaios com tubos PVC de diâmetro de 2”,
simulando o carregamento de furos com encartuchados de 1 1/8” X 24” , a fim de
demonstrar a distribuição espacial dos encartuchados dentro dos furos de carregamento.[3]
Figura 7- Ensaios de carregamento em tubos de PVC.
Como o diâmetro do furo é de 2” (51 mm) e do explosivo de 1 1/8” é de 28,6 mm, o
encartuchado pode dobrar-se e ocupar um espaço, tanto em comprimento quanto em
largura, muito menor do que o esperado. Os encartuchados de (1 ¼ X 24)” são mais
espessos e se alojam mais justos nas paredes dos furos, consequentemente necessita-se
de uma menor pressão de ar na máquina pneumática de carregamento para fixar-se dentro
do furo.

12. Sabendo-se ainda que o nível de compactação do explosivo no fundo do furo está
diretamente ligada a pressão de ar, assim testaram-se valores para a pressão de ar poderia
ser reduzida de 7 para 5 bar, sem comprometimento no carregamento, pois a pressão de 5
bar igualmente permitiu que o encartuchado se ficassem nas paredes do furo e não
deslizassem.
Desta forma elaborou-se um novo procedimento de carregamento para seções de lavra a
fim de testá-lo usou-se esse procedimento para carregar 10 seções na galeria de 212 na
mina Ipueira V-B. O novo procedimento operacional foi realizado da seguinte forma:
1- Inicialmente determinou-se a massa de explosivo por unidade para o encartuchado
de 1 ¼” X 24” e 1 1/8” X 24”. Para isso selecionou-se 10 caixas de explosivos de
cada tipo, a fim de encontrar a média. Estas caixas de explosivos selecionadas foras
as utilizadas no carregamento destas seções. Como o peso de cada caixa de
explosivo é de 25 kg, pode-se encontrar a quantidade de explosivo unitária.
2- Manteve-se o procedimento de colocação da escorva e da carga de fundo com
encartuchado de (1 1/8 X 24)”, entretanto reduziu-se a pressão de carregamento
para 5 bar.
3- Carregamento da carga de coluna com encartuchado de ( 1 ¼ X 24)” e pressão de 5
bar.
Tabela 2 - Massa do explosivo 1 1/18” X 24”
Tabela 3 - Massa do explosivo 1 ¼” X 24”

13. Dados Obtidos
Os resultados obtidos encontram-se resumidos na tabela abaixo, encontram-se resumidos
na tabela abaixo e também se calculou a razão de carregamento volumétrico realizando
uma simulação, com o objetivo de observar a coluna CE CC’, se caso fosse realizado o
carregamento da carga de coluna do método convencional, desta forma foi possível
comparar a razão de carregamento volumétrica com encartuchado de 1 ¼ X 24” e de 1 1/8 x
24”.
Tabela 4 - Razão linear de carregamento da carga de fundo e de coluna.

14. Os resultados encontrados para a razão de carregamento linear da carga de coluna e da
razão de carregamento volumétrica, juntamente com os seus respectivos percentuais de
redução foram:
RCL CC : 1,27 kg/m ; RCV: 0,40 kg/m3
% redução RCL: 20,63% ; % redução RCV: 11,54%
Figura 8- Material desmontado da Seção 1
Figura 9- Material desmontado da Seção 4.

15. Ensaios Granulométricos
Das 10 seções de lavra submetidas ao carregamento teste, devido a questões do controle
da produção, foram detonadas apenas 5 seções para análise granulométrica do
desmontado. Após desmontada 5 seções do carregamento teste, estas foram armazenadas
no pátio de minério, e em seguida direcionadas separadamente para britagem primária
(FAÇO 120 X 90). Após a britagem primária recolheram-se amostras na correia
transportadora e o material coleado como amostra foi então submetido a uma classificação,
utilizando uma tela metálica de 2”, e em seguida uma tela de 1 ½ “.O material passante e o
retido em cada tela metálica foram pesados, e assim pode-se determinar o percentual de
material passante em ambas as malhas.
Figuras 10 e 11– Material removido do pátio de estocagem para britador primário.
Figuras 12 e 13- Amostra sendo coletada da CT.

16. Figuras 13 e 14- Classificação da amostra na tela de 2”
Figura 15 – Classificação na tela metálica de 1 ½”.
A partir da britagem primária dos materiais provenientes das 5 seções de lavra do
carregamento teste obteve-se:
Tabela 5- Resultado para as amostras das seções de lavra.
Seção Inclinação
frontal (°)
Massa Total
(kg)
Passante 2”
(%)
Passante 1 ½”
(%)
Razão
Volumétrica
(kg/m3)
1 5 455,91 61,4 47,5 0,592
2 9 244,82 60,14 43,24 0,393
3 9 211,57 60,78 39,70 0,405
4 10 249,79 52,10 37,49 0,310
5 10 197,41 49,64 34,84 0,307
Média 56,81 40,55 0,401

17. DISCUSSÃO DE RESULTADOS
Os resultados obtidos foram analisados por dois âmbitos: econômicos e de produção. No
âmbito econômico buscou-se evidenciar a redução nos custos com explosivos, por meio de
um estudo comparativo entre o método convencional adotado pela empresa. Na avaliação
da produção realizou-se ensaios granulométricos para análise da eficiência do desmonte de
cada seção.
Fazendo uma comparação entre a quantidade de encartuchados usados nesse
carregamento teste com o carregamento convencional, sabendo-se que a razão no
carregamento é de 3,8 un/m, então:
Tabela 6- Quantidade comparativa de explosivos.
Qt. encartuchado Carga
de Fundo (1 1/8 X 24)”
Qt. encartuchado Carga de
Coluna (1 ¼ X 24)”
Qt. encartuchado Carga de
Coluna (1 1/8 X 24)”
735 unidades 675 unidades 1303 unidades
Preço unitário do encartuchado ( 1 1/8 X 24)” : R$ 3,72
Preço unitário do encartuchado ( 1 ¼ X 24)” : R$ 4,82
Quantidade Total e custos com o encartuchado no carregamento teste:
735 + 675 = 1410 unidades
735*3,72 = R$ 2.734,20
675*4,82 =R$ 3.253,50
Total: R$ 5.987,70
Quantidade total e custos com o encartuchado no carregamento convencional
735+ 1.303 = 2.038 unidades
2.038* 3,72 = R$ 7.581,36

18. Total: R$ 7.581,36
Economia de R$ 1.593,66
O volume total das seções: 1.998,629 m3
Como a produção atual é de 56.550 t/mês de R.O.M de densidade de 3,00 t/m3, o que
resulta em 18.850,000 m3/mês. Desta forma seria possível uma economia mensal de
15.030,549. E anualmente uma economia de R$ 180.366,59 com os custos de explosivos.
Para análise dos resultados no âmbito da produção, pode-se notar que o percentual
passante tanto em 2” como em 1 ½” diminui a medida que o número da seção aumenta. As
seções menores estão mais próximas do final da galeria, e como a lavra é em recuo, estas
seções estão consequentemente mais próximas da chaminé e do slot raise. Como a
chaminé da galeria é a primeira face livre a ser gerada ela apresenta uma razão de carga
muito alta.[4]
Além disto, as primeiras seções de lavra apresentam ângulos de inclinação frontal menores,
o que resulta em menor afastamento ou seja, maior influencia entre explosivos das seções
adjacentes. Estes fatores são marcantes e provavelmente os responsáveis para que as
partículas menores que 2” nas seções 1, 2 e 3 seja acima de 60%. Este efeito diminui
visivelmente nas seções 4 e 5, e certamente nas demais seções da galeria que estão ainda
mais afastadas da chaminé.
Também se deve avaliar a relação entre a razão volumétrica de carregamento e o
percentual passante nas peneiras, sendo que o percentual de material passante aumenta a
proporção que também aumenta-se a razão volumétrica de carregamento.

19. Gráfico 1- Percentual passante em função da razão volumétrica de carregamento.
Evidencia-se ainda que a diferença percentual de material passante em 1 ½” e 2” é de cerca
de 16,26%. Isso significa que se o tamanho mínimo necessário para determinação do tipo
de beneficiamento, na seleção mecanizada ou na concentração fosse alterado de 2” para 1
½”, se deixaria de enviar aproximadamente 162,6 kg/ton de material que chega na seleção
mecanizada para o beneficiamento na concentração. Vale ressaltar ainda que as operações
de carregamento e transporte do material desmontado tem significativa contribuição no
aumento da fragmentação deste material, pois a descarga deste no caminhão (nos P.As), e
em seguida do caminhão ao pátio de britagem, e por ultimo da carregadeira no silo do
britador primário, favorecem uma fragmentação excedente, pois por se tratar de um material
muito friável, qualquer impacto, já interfere na fragmentação, já que a resistência do
desmontado é muito baixa.
CONCLUSÕES
Foram realizados carregamento em 10 seções de lavra da galeria 212-Ipueira VB, utilizando
o encartuchado Powergel 815 de dimensões ( 1 ¼ x 24)” como carga de coluna com uma
pressão no equipamento pneumático de 5 bar.
A quantidade de explosivos utilizada em cada furo foi contabilizada, e dessa forma
constatou-se que este método possibilita uma redução de 20,63% na razão linear de carga,
o que equivale a 11,54% de razão volumétrica de carga em relação ao método tradicional
adotado.
Pelo estudo comparativo evidenciou-se uma economia de R$ 180.366,59 com os custos de
explosivos por ano. Entretanto o percentual de material considerado fino ( abaixo de 2”)
após submetido a britagem primária, e que é enviado para a concentração, foi de 56,81%.
Este valor está muito acima do desejado que seria 33%. Já para a uma malha de 1 1/12”

20. temos 40,55%, o que é um valor bem melhor, representando 16,26% a mais de material que
deixaria de seguir para a concentração, sendo totalmente beneficiado na seleção
mecanizada.
Assim, embora não obtendo-se o resultado desejado quanto a granulometria, o ensaio
evidenciou a possibilidade de redução de custos, por meio da redução da quantidade de
explosivos desnecessária, bem como para uma reflexão sobre a granulometria mínima das
partículas necessárias para tratamento na concentração.
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
1. BAPTISTA OLIVEIRA, J. (2002) Tecnologia do Desmonte de Rocha (ENG 248)
Notas de aula. UFBA/EP/DCTM.
2. CAMERON, A., HAGAN,T. (1996). Curso Internacional de Desmonte de Rochas
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