1. O documento apresenta 8 exercícios sobre balanços térmicos de caldeiras que queimam diferentes combustíveis como óleo, carvão e álcool.
2. Os exercícios cobrem tópicos como composição química dos combustíveis, cálculo de vazões, rendimentos térmicos, balanços de massa e energia.
3. A resolução detalhada de um exercício exemplifica os cálculos para determinar parâmetros como poder calorífico, composição dos gases de combustão, temperatura adiabática
Presentation on Calculation of Line Pack of Natural Gas Pipe using Aspen PLUS...Waqas Manzoor
This presentation demonstrates comparison of Line Pack calculation, using Aspen PLUS Dynamics and using Manual Calculations. The calculation results match closely. For the example problem discussed in the presentation. the line pack calculated by Aspen PLUS Dynamics is 35.988 MMSCF and the line pack calculated by using manual calculations is 34.969 MMSCF. The slight difference between the two may be attributed to the difference in computational method in Aspen PLUS Dynamics software.
PRESENTATION ON PLANT DESIGN FOR MANUFACTURING OF HYDROGENPriyam Jyoti Borah
Steam reforming or steam methane reforming is a method for producing syngas (hydrogen and carbon monoxide) by reaction of hydrocarbons with water. Commonly natural gas is the feedstock. The main purpose of this technology is hydrogen production.The reaction is conducted in a reformer vessel where a high pressure mixture of steam and methane are put into contact with a nickel catalyst. Catalysts with high surface-area-to-volume ratio are preferred because of diffusion limitations due to high operating temperature. Examples of catalyst shapes used are spoked wheels, gear wheels, and rings with holes. Additionally, these shapes have a low pressure drop which is advantageous for this application.
In the plant, ammonia is produced from synthesis gas containing hydrogen and nitrogen in the ratio of approximately 3:1. Besides these components, the synthesis gas contains inert gases such as argon and methane to a limited extent. The source of H2 is demineralized water and the hydrocarbons in the natural gas. The source of N2 is the atmospheric air. The source of CO2 is the hydrocarbons in the natural gas feed. Product ammonia and CO2 is sent to urea plant. The present article intended the description of ammonia plant for natural gas based plants and the possible material balance of some section.
First approach design procedure of a direct heated rotary dryer.
Now I know why nobody was publishing this kind of works, well it takes a lot of time to upload them ;)
PS: If you get bored skip to the end, there is something that you will definitely like.
This is great Presentation with 3D effects which is all about production of ammonia from natural gas.
I am damn sure you will be getting everything here searching for.
its better to download it and then run in powerpoint 2013.
Presentation on Calculation of Line Pack of Natural Gas Pipe using Aspen PLUS...Waqas Manzoor
This presentation demonstrates comparison of Line Pack calculation, using Aspen PLUS Dynamics and using Manual Calculations. The calculation results match closely. For the example problem discussed in the presentation. the line pack calculated by Aspen PLUS Dynamics is 35.988 MMSCF and the line pack calculated by using manual calculations is 34.969 MMSCF. The slight difference between the two may be attributed to the difference in computational method in Aspen PLUS Dynamics software.
PRESENTATION ON PLANT DESIGN FOR MANUFACTURING OF HYDROGENPriyam Jyoti Borah
Steam reforming or steam methane reforming is a method for producing syngas (hydrogen and carbon monoxide) by reaction of hydrocarbons with water. Commonly natural gas is the feedstock. The main purpose of this technology is hydrogen production.The reaction is conducted in a reformer vessel where a high pressure mixture of steam and methane are put into contact with a nickel catalyst. Catalysts with high surface-area-to-volume ratio are preferred because of diffusion limitations due to high operating temperature. Examples of catalyst shapes used are spoked wheels, gear wheels, and rings with holes. Additionally, these shapes have a low pressure drop which is advantageous for this application.
In the plant, ammonia is produced from synthesis gas containing hydrogen and nitrogen in the ratio of approximately 3:1. Besides these components, the synthesis gas contains inert gases such as argon and methane to a limited extent. The source of H2 is demineralized water and the hydrocarbons in the natural gas. The source of N2 is the atmospheric air. The source of CO2 is the hydrocarbons in the natural gas feed. Product ammonia and CO2 is sent to urea plant. The present article intended the description of ammonia plant for natural gas based plants and the possible material balance of some section.
First approach design procedure of a direct heated rotary dryer.
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Na natureza, pode-se observar como se manifesta a energia através do movimento do vento, das tormentas elétricas, das ondas do mar e, em geral, em toda a forma de vida. E é o Sol, que impulsiona todos estes fenômenos e processos sobre o planeta.
De fato, a composição da atmosfera do planeta e as características de sua superfície controlam a distribuição da temperatura na superfície terrestre e, desta forma, os movimentos e processos de sua atmosfera. Este processo, conhecido como balanço energético da Terra, controla a temperatura terrestre e é, portanto, o que determina as condições do clima do
planeta.
Experiência da EDP na monitorização de vibrações de grupos hídricosCarlosAroeira1
Apresentaçao sobre a experiencia da EDP na
monitorização de grupos geradores hídricos apresentada pelo Eng. Ludovico Morais durante a Reunião do Vibration Institute realizada em Lisboa no dia 24 de maio de 2024
AE02 - ESTUDO CONTEMPORÂNEO E TRANSVERSAL COMUNICAÇÃO ASSERTIVA E INTERPESSOA...Consultoria Acadêmica
A interação face a face acontece em um contexto de copresença: os participantes estão imediatamente
presentes e partilham um mesmo espaço e tempo. As interações face a face têm um caráter dialógico, no
sentido de que implicam ida e volta no fluxo de informação e comunicação. Além disso, os participantes
podem empregar uma multiplicidade de deixas simbólicas para transmitir mensagens, como sorrisos,
franzimento de sobrancelhas e mudanças na entonação da voz. Esse tipo de interação permite que os
participantes comparem a mensagem que foi passada com as várias deixas simbólicas para melhorar a
compreensão da mensagem.
Fonte: Krieser, Deise Stolf. Estudo Contemporâneo e Transversal - Comunicação Assertiva e Interpessoal.
Indaial, SC: Arqué, 2023.
Considerando as características da interação face a face descritas no texto, analise as seguintes afirmações:
I. A interação face a face ocorre em um contexto de copresença, no qual os participantes compartilham o
mesmo espaço e tempo, o que facilita a comunicação direta e imediata.
II. As interações face a face são predominantemente unidirecionais, com uma única pessoa transmitindo
informações e a outra apenas recebendo, sem um fluxo de comunicação bidirecional.
III. Durante as interações face a face, os participantes podem utilizar uma variedade de sinais simbólicos,
como expressões faciais e mudanças na entonação da voz, para transmitir mensagens e melhorar a
compreensão mútua.
É correto o que se afirma em:
ALTERNATIVAS
I, apenas.
III, apenas.
I e III, apenas.
II e III, apenas.
I, II e III.
Entre em contato conosco
54 99956-3050
AE01 -ESTUDO CONTEMPORÂNEO E TRANSVERSAL -COMUNICAÇÃO ASSERTIVA E INTERPESSOA...Consultoria Acadêmica
Ingedore Koch (1996, p. 17) propõe que a linguagem deve ser compreendida como forma de ação, isto é,
“ação sobre o mundo dotada de intencionalidade, veiculadora de ideologia, caracterizando-se, portanto,
pela argumentatividade”. Com base nessa afirmação, todas as relações, opiniões, interações que são
construídas via linguagem são feitas não apenas para expressar algo, mas também para provocar alguma
reação no outro. Dessa forma, fica explícito que tudo é intencional, mesmo que não tenhamos consciência
disso.
Fonte: FASCINA, Diego L. M. Linguagem, Comunicação e Interação. Formação Sociocultural e Ética I.
Maringá - Pr.: Unicesumar, 2023.
Com base no texto fornecido sobre linguagem como forma de ação e suas implicações, avalie as afirmações
a seguir:
I. De acordo com Ingedore Koch, a linguagem é uma forma de ação que possui intencionalidade e
argumentatividade, sendo capaz de provocar reações no outro.
II. Segundo o texto, todas as interações construídas por meio da linguagem são feitas apenas para expressar
algo, sem a intenção de provocar qualquer reação no interlocutor.
III. O texto sugere que, mesmo que não tenhamos consciência disso, todas as ações linguísticas são
intencionais e visam provocar algum tipo de reação no outro.
É correto o que se afirma em:
ALTERNATIVAS
I, apenas.
II, apenas.
I e III, apenas.
II e III, apenas.
I, II e III
Entre em contato conosco
54 99956-3050
AE01 -ESTUDO CONTEMPORÂNEO E TRANSVERSAL -COMUNICAÇÃO ASSERTIVA E INTERPESSOA...
Exercícios balanço térmico
1. EXERCÍCIOS BALANÇO TÉRMICO
DISCIPLINA EMA-003 - SISTEMAS TÉRMICOS I
PROFESSOR: Paulo César da Costa Pinheiro, Dr.
1. BALANÇO TERMICO DE CALDEIRAS
Deduzir todas as equações estequiometricas e resolver os balanços térmicos abaixo:
1) Uma Caldeira é aquecida mediante a combustão de uma mistura de hidrocarbonetos de poder calorífico superior
41000 kJ/kg. A temperatura do combustível e ar que entram na câmara de combustão é 25 o
C. A combustão é
bastante ineficiente e a análise dos gases da combustão indicam a existência ded 11% de CO e 1,60% de CO2
(base molar), além de N2 e O2. A análise elementar do combustível mostra um teor mássico de 80% C e 20% H. Se
a temperatura dos gases de exaustão for 250 o
C, qual o calor liberado na caldeira (kJ/kg comb)?
2) O ensaio de uma caldeira produziu os seguintes resultados:
Pressão manométrica atmosférica = 76,2 cm Hg
Pressão manométrica do vapor = 8,436 kg/cm2
Temperatura da água de alimentação = 48 oC
Temperatura da casa da caldeira = 26 oC
Consumo de combustível = 57,53 kg/h
Composição do combustível = C=80%, H = 5%; O = 3%; S= 2%; W=2%; A=8%
PCI do combustível = 8000 kcal/kg comb seco
Coeficiente de excesso de ar = 45%
Temperatura média de saída dos produtos da combustão = 320 oC
Calor específico médio dos produtos da combustão = 0,24 kcal/kg.oC
Perda térmica por radiação = 3%
O vapor produzido (453 kg/h, título 0,90) é consumido em uma máquina térmica de Potência efetiva 50,65 CV e
condensado à temperatura de 48oC. Calcular o balanço térmico da caldeira. Calcular o rendimento geral da
instalação de vapor.
3) Calcular com a maior aproximação possível o rendimento térmico de uma caldeira com os dados seguintes:
Poder calorífico do carvão seco = 7950 kcal/kg
Composição do carvão: C=85%; W = 15%
Teor de CO2 nos produtos da combustão = 9%
Teor de CO nos produtos da combustão = 0,5%
Temperatura do ar de combustão = 15 oC
Temperatura dos produtos da combustão = 325 oC
Calor específico médio dos produtos da combustão = 0,25 kcal/kg
Perdas devido à radiação térmica da caldeira = 14%
Teor de carbono nas cinzas recolhidas na fornalha = 2%
4) Determinar o balanço térmico de uma caldeira onde:
Composição do carvão (seco): C=85%; H=7%; A=5%; O=3%
Teor de umidade = 18%
Consumo de carvão como recebido (úmido): 194,8 kg/h
Temperatura da água de alimentação: 45 oC
Vazão da água de alimentação = 1350 kg/h
Pressão do vapor = 7,031 kg/cm2 (título 1,0)
Temperatura dos produtos da combustão = 340 oC
Teor de CO2 nos produtos da combustão = 8,5%
As perdas por irradiação e pelo combustível não consumido (que caíu debaixo da grelha) pode ser tomada como
22%. Se o balanço térmico não fechar, discutir as possibilidades dos dados acima serem corretos.
5) Uma caldeira gera 5436 kg de vapor por hora, sob a pressão de 17,575 kg/cm2, e temperatura 316 oC, com
água fornecida a 82 oC. O título do vapor na entrada do superaquecedor é 0,98. O carvão consumido é de 739,3
kg/h, com poder calorífico 6472 kcal/kg. O coeficiente de excesso de ar é 35%. Considerando o calor específico
médio dos gases 0,25 kcal/kg, e a temperatura atmosférica 15,6 oC. Calcular:
a) o rendimento térmico;
b) a taxa de evaporação a 100 oC (kg vapor/kg comb);
c) a temperatura aproximada dos produtos da combustão descarregados;
d) a fração e energia transmitida no superaquecedor.
6) Uma caldeira gera 50000 kg de vapor/hr, consumindo em uma grelha rotativa 10.000 kg/h de carvão britado a
250 oC. O vapor é gerado a partir de água fornecida a 60 oC em um preaquecedor externo. Este carvão apresenta a
seguinte composição: C=50%; H=2%, S=6%, W=2% e A=40%. O ar de combustão recebe um preaquecimento
por meio de um recuperador de calor de 30 a 80 oC. Os gases de escape são lançados na atmosfera a 300 oC.
Todas as cinzas do combustível são recolhidas no cinzeiro a 250 oC e elas contêm 3% de carbono. Calcular:
1) A pressão e entalpia do vapor produzido.
2) O balanço térmico da caldeira.
2. 7) Uma usina de cana de açucar fará a transformação da sua unidade geradora de vapor a óleo combustível para
álcool hidratado obtida na sua própria instalaçâo. Foram adotados os seguintes dados:
- Produção de vapor saturado (título 90% e pressão manométrica 19 kgf/cm2) = 20.000 kg/h
- Temperatura da água de alimentação na saída do economizador = 40 oC
- Temperatura da fumaça após o preaquecedor = 400oC
- Perdas pelo costado da caldeira = 4%
- Combustível: Alcool hidratado (temp = 40 oC)
- Coeficiente de excesso de ar = 2%
- Composição do ar atmosférico local = O2 = 20,6%; N2 = 77,5%; H2O = 1,89%
Faça o balanço térmico completo que permita especificar os equipamentos complementares, destacando os
seguintes itens:
- Balanço de massa do ar e dos produtos da combustão;
- Poder calorífico inferior do combustível;
- Calor que entra no equipamento;
- Valor da perdas de calor;
- Calor útil;
- Rendimento térmico;
- Vazâo de combustível e vazôes horárias totais de ar de combustão e produtos formados;
- Supondo que a água de alimentaçâo possui um teor de sólidos dissolvidos de 5ppm, e supondo que segundo
norma internacional o teor máximo permitido na caldeira seja de 80 ppm, determinar a vazâo de purga e a perda
adicional (%) pela purga.
8) Criar (bolar) e resolver uma questão sobre o balanço térmico de caldeiras, funcionando com óleo combustível
(tem q2, q3 e q5, e despreza-se q4 e q6) resolvendo o balanço pelo métodos direto e indireto. Levar em
consideração tudo que puder.
EXERCÍCIOS RESOLVIDOS
[3a Prova de Sistemas Térmicos I, 2 Semestre 1998, 02/03/1999]
Uma Caldeira ATA-18, flamotubular, de capacidade 3,3 ton/h a uma pressão de trabalho de 2 kgf/cm2, opera em
uma fábrica consumindo 95 kg/hora de óleo combustível BPF (PCI = 41000 kJ/kg base seca) e produzindo 1450,7
kg/hora de vapor a 120 oC com título 90% (Entalpia da água saturada a 120 oC = 503,8 kJ/kg, Entalpia do vapor
saturado a 120 oC = 2706,3 kJ/kg).
A análise desta caldeira apresentou os seguintes resultados:
Análise dos Produtos da Combustão (Orsat):
Teor de O2 = 7,0 % Volumétrica
Teor de CO2+SO2 = 10,5 % Volumétrico
Teor de CO = 0,5 % Volumétrico
Temperatura dos produtos da Combustão na base da chaminé = 215 oC
Temperatura ar de combustão = 60 oC
Temperatura ambiente = 30 oC
Temperatura do óleo combustível = 60 oC
Umidade absoluta do ar atmosférico = 0,015kg/kg ar seco (quantidade de água no ar Cuidado!!)
Temperatura da água de alimentação = 32 oC
Consumo de vapor saturado para atomização do combustível: 0,2 kg/kg comb
Calor específico médio do ar = 1,33 kJ/m3.oC
Calor específico médio dos produtos da combustão = 1,6 kJ/m3.oC
Calor específico médio do combustível = 1,9 kJ/kg.oC
Composição do óleo combustível : C = 83,0%, H = 10,4%, S = 2,8%, O = 0,5%, N = 0,3%, H2O = 3,0%
Considerando a perda de energia pelo costado da caldeira Q5 = 1% e desprezando as perdas pelo combustível não
queimado Q4, fazer o balanço térmico tomando como referência 25 oC.
Calcular:
1) Poder Calorífico Inferior E Superior do combustível como recebido (kJ/kg) [1]
2) Volume do Ar Estequiométrico Seco (m3/kg) [1]
3) Coeficiente de Excesso de ar [2]
4) Volume TOTAL do ar ÚMIDO utilizado nesta combustão (m3/kg) [1]
5) Volume dos produtos da combustão estequiométrica (SECOS) (m3/kg) [2]
6) Composição dos produtos da combustão real (SECOS) (m3/kg) [1]
7) Volume TOTAL ÚMIDOS dos produtos da combustão (m3/kg) [1]
8) Energia disponível (kJ/kg) [3]
9) Perda de energia devido a entalpia dos gases da chaminé (%) [2]
3. 10) Perda de energia devido à combustão incompleta (%) [1]
11) Rendimento da caldeira (método direto) (%) [2]
12) Rendimento da caldeira pelo método indireto. [2]
13) Temperatura adiabática da chama (oC) [1]
Resolução:
1) Poder Calorífico Inferior E Superior do combustível como recebido (kJ/kg)
PCIr = PCId (100-W) - 2441 W
PCIr = 41000 x 0,97 - 2441 x 0,03
PCIr = 39697 kJ/kg comb
PCSr = PCIr + 2441 (9H + W)/100
PCSr = 39697 + 2441 (9 x 10,4 + 3)/100
PCSr = 42055 kJ/kg comb
2) Volume do Ar Estequiométrico Seco (m3/kg)
GO2o
= 32/12 C + S + 16/2 H - O
GO2o
= 32/12 x 0,83 + 0,028 + 16/2 0,104 - 0,005
GO2o
= 3,068 kg O2/kg comb
Garo
= GO2o
/0,231 = 13,28 kg ar/kg comb
Varo
= Garo
/1,293 = 10,271 m3 ar/kg comb
3) Coeficiente de Excesso de ar
α = 21 / [21 - 79 (%O2 - 0,5 %CO) / %N2]
%N2 = 100 - %CO2 - %SO2 - %CO - %O2
%N2 = 100 - 10,5 - 0,5 - 7,0
%N2 = 82
α = 1,4486
4) Volume TOTAL do ar ÚMIDO utilizado nesta combustão (m3/kg)
Var = Var
o
= 1,4486 x 10,271
Var = 14,879 (m3 /kg comb)
Var' = Var + Vh2o
Vh2o = (22,4/18,016) d 1,293 α Var
o
Vh2o = 1,2433 x 0,015 x 1,293 x 1,4486 x 10,271
Vh2o = 0,359 (m3 h20/kg comb)
Var' = 15,238 (m3 ar /kg comb)
5) Volume dos produtos da combustão estequiométrica (SECOS) (m3/kg)
C + O2 -> CO2 C + ½O2 -> CO, basta calcular o volume de CO2
Vco2 = 22,4/12 C = 22,4/12 x 0,830 = 1,5493 (m3 CO2/kg comb)
Vso2 = 22,4/32 S = 22,4/32 x 0,028 = 0,0196 (m3 SO2/kg comb)
Vn2o = 0,79 Varo + (22,4/28) N = 0,79 x 10,273 + 0,8 x 0,003 = 8,11807 (m3 N2 /kg comb)
Vgso
= Vco2 + Vso2 + Vn2o
Vgso
= 1,5493 + 0,0196 + 8,11807
Vgso
= 9,687 (m3/kg comb)
6) Composição dos produtos da combustão real (SECOS) (m3/kg)
Vn2 = 0,79 Var + (22,4/28) N = 0,79 x 14,879 + 0,8 x 0,003
Vn2 = 11,758 (m3 N2/kg comb)
Vo2 = 0,21 (α - 1) Varo
= 0,21 (1,4486 -1) x 10,271
Vo2 = 0,96759 (m3 O2 /kg comb)
Vgs = Vco2 + Vco + Vso2 + Vn2 + Vo2
Vgs = 1,5493 + 0,0196 + 11,758 + 0,96759
Vgs = 14,2945 (m3/kg comb)
Composição dos produtos (%)
%N2 = Vn2 /Vgs = 11,758/14,2945
%N2 = 82,2%
%O2 = Vo2/Vgs = 0,96759/14,2945
%O2 = 6,8%
%CO2+SO2+CO = (Vco2+Vco+Vso2)/Vgs
%CO2+SO2+CO = (1,5493+0,0196)/14,2945
%CO2+SO2+CO = 10,98%
Na combustão incompleta temos: C + O2 -> CO2, C + O2 -> CO + ½O2
%CO = 0,5% (dado) -> %CO2 + SO2 = 10,48%
%O2 = %O2 + ½%CO = 6,8 + ½ x 0,5 = 7,05%
Vco = Vo2 =
7) Volume TOTAL ÚMIDOS dos produtos da combustão (m3/kg)
Vg = Vgs + Vh2o + Vatomizaçao
4. Vh2o = (22,4/2) H + (22,4/18,06) W + d α (22,4/18,06) 1,293 Varo
Vh2o = 11,2 x 0,104 + 1,24 x 0,03 + 0,015 x 1,4486 x 1,24 x 1,293 x 10,273
Vh2o = 1,561 (m3/kg comb)
Datomizacao = 0,2 kg/kg comb
Vatomizacao = (22,4/18,06) 0,2 = 0,249 (m3/kg comb)
Vg = Vgs + Vh2o + Vatomizaçao
Vg = 14,2941 + 1,561 + 0,249 = 16,104 (m3/kg comb)
8) Energia disponível (kJ/kg)
Qd = PCI + Qcomb + Qar + Qvapor
PCI = 39697 kJ/kg comb
Qcomb = m CPcomb T
Qcomb = 1 x 1,9 x (60-25) = 66,5 kJ/kg
Neste exemplo o ar é preaquecido a 60 oC dentro da caldeira pelo preaquecedor de ar:
Assim Qarex = Var' CPar T
Qarex = 15,238 x 1,33 (30-25) [30 oC é a temperatura atmosférica!]
Qarex = 101,3 kJ/kg comb
Caso o ar fosse preaquecido a 60 C por um sistema EXTERNO à caldeira então:
Qarex =Var' CPar T
Qarex = 15,238 x 1,33 (60-25)
Qarex = 709,3 kJ/kg comb
Qvapor = Dvapor (hv - hv25)
Qvapor = 0,2 [(0,9 x 2706,3 + 0,1 x 503,8) -2441]
Qvapor = 9,01 kJ/kg comb
Qd = 39697 + 66,5 + 101,3 + 9,01
Qd = 39873,8 (kJ/kg comb)
9) Perda de energia devido a entalpia dos gases da chaminé (%)
Q2 = Vg Cpg (Tg - Tpci) - Var' Cpar (Tatm - Tpci)
Q2 = 16,104 x 1,6 x (215-25) - 15,238 x 1,33 (30 - 25)
Q2 = 4794,28 kJ/kg
q2 = Q2/Qd = 4794,28/39873,8 = 12,02%
10) Perda de energia devido à combustão incompleta (%)
Q3 = (126,4 CO + 108 H2 + 358,2 CH4) Vdg (1-0,01 q4)
Q3 = (126,4 x 0,5) 14,2941
Q3 = 903,39 kJ/kg
q3 = Q3/Qd = 903,39/39873,8 = 2,27 %
11) Rendimento da caldeira (método direto) (%)
Qu = Dsp (Hsp-Hfw) + Dst (Hst - Hfw) + [Drh (Hrh"-rh')] + Dbw (H'-Hfw) + Qh
Qu = 1450,7 [(0,9x 2706,3 + 0,1x503,8) - 4,186 x 32]
Qu = 3.412.188,6 kJ/h = 947,83kW
Q1 = Qu /B = 3.412.188,6 / 95 = 35917,8 kJ/kg comb
= Q1 / Qd = 35917,8 / 39873,8 = 90,08 %
12) Rendimento da caldeira pelo método indireto.
= 100 - q2 - q3 - q4 - q5 - q6
= 100 - 12,02 - 2,27 - 0,0 - 1,0 - 0,0
= 84,71 %
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