Absorcao_H2O-libr_usp_jan2013_rev12

João Pimenta
UnB, ENM, LaAR
Membro ANPRAC, ABEMI

Universidade de Brasília
Faculdade de Tecnologia
Departamento de Engenharia Mecânica
Laboratório de Ar Condicionado e Refrigeração

2ª Escola de Verão de Refrigeração, Poli/USP, 28 a 31 de Janeiro de 2013
Atividades do LaAR/UnB no campo da Refrigeração por Absorção

Material desenvolvido pelo Prof. João Pimenta, para mini-curso durante a
2ª. Escola de Verão de Refrigeração: Ciclos de Absorção da ABCM,
realizada pela Escola Politécnica da USP.

Para fazer referência a este material, por favor utilize o seguinte :

PIMENTA, João. Refrigeração por Absorção Água-Brometo de Lítio. Escola
de Verão de Refrigeração, ABCM, Associação Brasileira de Engenharia e
Ciências Mecânicas. Escola Politécnica da USP, 28-31 Janeiro 2013. 105
slides. Apresentação MS PowerPoint.

Críticas, comentários, sugestões, etc. para
pimenta@unb.br

Universidade de Brasília, Departmento de Engenharia Mecânica
LaAR, Laboratorio de Ar Condicionado e Refrigeração www.laar.unb.br


Conteúdo
1. Introdução
2. COP dos Ciclos por Absorção
3. Propriedades T-P-X de Soluções H2O-LiBr
4. O Ciclo por Absorção com Trocador de Calor
5. Cristalização
6. Equip. Comerciais de Refrigeração por Absorção
7. Controle de capacidade em ciclos por absorção
8. Ciclos de Duplo Efeito



1
INTRODUÇÃO



1. INTRODUÇÃO

Discutiremos a tecnologia de produção de frio por ciclos por
absorção água-brometo de lítio.

Ciclos de refrigeração por compressão X absorção.

Trabalho Calor
Ciclo Efeito útil de Ciclo Efeito útil de
Compressão refrigeração Absorção refrigeração

Ciclos de refrigeração por absorção
são ciclos movidos a calor.


1. INTRODUÇÃO

Refrigeração por Compressão Refrigeração por Absorção

Trabalho Condensador
Calor
Ciclo
Compressor
Absorção

Evaporador
Efeito útil de
refrigeração

Efeito útil de
refrigeração



1. INTRODUÇÃO


Trabalho Condensador Condensador
Calor
Compressor ?

Evaporador Evaporador

Efeito útil de Efeito útil de
refrigeração refrigeração



1. INTRODUÇÃO


Trabalho Condensador Condensador
Calor
Geração
Compressor
Absorção

Evaporador Evaporador

Efeito útil de Efeito útil de
refrigeração refrigeração



1. INTRODUÇÃO

A solução absorvente
recebe calor, liberando o Refrigeração por Absorção
vapor refrigerante.

Condensador
Calor
Geração

Absorção

Evaporador

O vapor refrigerante é
absorvido por uma Efeito útil de
solução absorvente. refrigeração



1. INTRODUÇÃO

A solução absorvente
recebe calor, liberando o Refrigeração por Absorção
vapor refrigerante.

A concentração da Condensador
solução aumenta! Calor
Geração

Absorção

A concentração da
solução diminui!
Evaporador

O vapor refrigerante é
absorvido por uma Efeito útil de
solução absorvente. refrigeração



1. INTRODUÇÃO

Refrigeração por Absorção

CALOR

Gerador Condensador
Calor
Geração

Absorção

Absorvedor Evaporador

Refrigerante Efeito útil de
Solução fraca refrigeração
Solução forte


1. INTRODUÇÃO

Refrigeração por Compressão Ciclo por Absorção
CALOR

Trabalho Condensador Gerador Condensador

Compressor

Evaporador Absorvedor Evaporador

Efeito útil de Refrigerante
refrigeração Solução fraca
Solução forte


1. INTRODUÇÃO

Calor de uma fonte externa
promove a vaporização do
fluido antes absorvido pela

QG
solução.
Vapor Alta
pressão

QCD
Gerador Condensador

O líquido a baixa 
WB Restrição para a queda
pressão é circulado do
absorvedor, elevando de pressão e retorno da
sua pressão até a do solução ao absorvedor.
gerador.

Vapor Baixa

QEV
pressão

O Vapor de baixa pressão é
absorvido por uma solução
liquida. 
QABS



1. INTRODUÇÃO

Vantagens das unidades operando por absorção :
• Não usam fluidos que degradem o meio ambiente;
• Fluido refrigerante  Água

TRANE: Absorption Water Chillers (TRC011EN.PPT)



1. INTRODUÇÃO

Vantagens das unidades operando por absorção :
• Dispensam cuidados com o uso de lubrificantes;
• Permitem aplicações de recuperação térmica.

Na refrigeração por absorção é possível manter
temperaturas de evaporação de 10 ºC até -60 ºC com
uma variedade de ciclos e fluidos.



1. INTRODUÇÃO

Desenvolvimento Histórico
Michael Faraday Experimento de liquefação da amônia
1824

Ferdinand Carré Invenção e patente de uma máquina de
1860 absorção água-amônia
Guerra Civil USA Uso pelos confederados (Sul) para suprir o uso
Ano-ano do gelo natural, cortado pelo Norte.
Thomas Edison Primeira usina de geração de eletricidade.
1882
Crise energética Elevação custo combustíveis fósseis. Baixos
1973 COP’s dos ciclos por absorção.
Final século XX Interesse renovado pelos ciclos por absorção



1. INTRODUÇÃO

Quanto à forma como o calor é fornecido, as máquinas de
refrigeração por absorção podem ser de queima direta, ou
de queima Indireta.

Queima direta:
Calor é gerado na própria máquina de absorção, pela
combustão de gás, óleo, etc., em queimadores
acoplados ao equipamento.

Queima indireta:
Calor fornecido resulta de processos externo à máquina
de absorção – aproveitamento térmico.


1. INTRODUÇÃO

Chiller de queima direta (Broad).



1. INTRODUÇÃO

Nas máquinas de queima indireta por sua vez, diferentes
soluções podem ser consideradas:
• Vapor
de caldeiras de produção direta;
de caldeiras de recuperação;
de turbinas a vapor;

• Gases de exaustão de turbinas a gás;

• Fluido térmico aquecido;
calor residual de processos
arrefecimento de motores de combustão
coletores solares
• etc.



1. INTRODUÇÃO

Exemplos (HEB CHP System)
…includes a Capstone microturbine that supplies up to 60 kW of power to the store. The
500-550°F exhaust from the turbine is use to drive a Broad single-effect absorption
chiller…capable of supplying 18 tons of cooling output.

files.harc.edu/Sites/GulfCoastCHP/CaseStudies/HEBSanAntonioTX.pdf



1. INTRODUÇÃO



2
COP de Ciclos por
Absorção




Em um ciclo por absorção, a ação externa necessária
relaciona-se ao fornecimento de calor. Logo,

efeito útil 
QEV
COPABS   
ação necessária QG

0,7 < COPABS <1,2  aprox. 5 x menor que o de ciclos
por compressão.

Tal aspecto porém não deve ser visto como
absolutamente negativo já que calor e trabalho são
formas distintas de energia.



Ashrae Handbook Refrigeraton 2002, Chapter 41




Motor térmico x Refrigerador

TH TH


QH
Motor Térmico W W Refrigerador

QEV

TL TL




Motor térmico x Refrigerador: Rendimento de Carnot

TH THTCD


QH

QEV

TL TL→ TEV


QG TH 
QEV TEV
 

W TH  TL W  TCD  TEV




Motor térmico x Refrigerador: Rendimento de Carnot

TH TG THTCD TAMB


TLTABS e TCDTAMB TL→ TEV

TG
Temperatura

TAMB

TEV
Entropia



Acoplando estes ciclos, determinamos a equação para o
COP de um ciclo por absorção.
TH TG THTCD TAMB


QH
W W

QEV

TLTABS e TCDTAMB 
QEV TL→ TEV
COPABS  
QG

QG   

TH   WTG
 QG
QEV

TEV   WTEV
 QEV
W T T TG  TAMB W  TCD  TEV TAMB  TEV
H L




Acoplando estes ciclos, determinamos a equação para o
COP de um ciclo por absorção.
TG TAMB


QH
W W

QEV

TAMB 
QEV TEV
COPABS  
QG
 
  WTG
QG 
QEV 
WTEV
TG  TL 
WTEV T  TAMB TAMB  TEV
COPABS   G
TAMB  TEV 
WTG



Assim,

QEV 
WTEV TG  TAMB
COPABS    
QG TAMB  TEV 
WTG

TEV TG  TAMB 
COPABS 
TG TAMB  TEV 




Vejamos um exemplo simples,
onde calculamos o COP de
Carnot...




Exemplo de Cálculo 1
COP de Carnot para um sistema de refrigeração (ideal) operado a
calor proveniente de uma fonte a 100 ºC, mantendo temperatura de
refrigeração de 5 ºC e rejeitando calor para o ambiente a 30 ºC.

Vapor d’água

Gerador Condensador
100 ºC 30 ºC

Absorvedor Vapor d’água Evaporador
30 ºC 5 ºC

* Stoecker e Jones, Refrigeração e Ar condicionado. Capitulo 17, Exemplo 17.1




COP de Carnot para um sistema de refrigeração (ideal) operado a
calor proveniente de uma fonte a 100 ºC, mantendo temperatura de
refrigeração de 5 ºC e rejeitando calor para o ambiente a 30 ºC.

TEV TG  TAMB  TEV = 5 ºC = 278,15 K
COPABS  TG = 100 ºC = 373,15 K
TG TAMB  TEV  TAMB = 30 ºC

278,15100  30
COPABS 
373,1530  5

COPABS  2,09
COP ideal > COP que seria obtido de um ciclo
real de refrigeração por absorção




Influência das Temperaturas de Operação

Tev=-20oC Tev=0oC Tev=5oC

12,0

10,0
COPABS 
COP ideal (Tamb=15 oC)

8,0
6,0

4,0

2,0 COPABS ↑ quando TG↑;
0,0
0 50 100 150 200 250
COPABS ↑ quando TEV↑;
Temperatura no Gerador, TG [oC]




Influência das Temperaturas de Operação

TAMB = 15 oC TAMB = 20 oC TAMB = 30 oC
Tev=-20oC Tev=0oC Tev=5oC Tev=-20oC Tev=0oC Tev=5oC Tev=-20oC Tev=0C Tev=5oC

12,0 12,0 12,0

10,0 10,0 10,0


8,0 8,0 8,0

6,0 6,0 6,0

4,0 4,0 4,0

2,0 2,0 2,0

0,0 0,0 0,0
0 50 100 150 200 250 0 50 100 150 200 250 0 50 100 150 200 250
Temperatura no Gerador, TG [oC] Temperatura no Gerador, TG [oC] Temperatura no Gerador, TG [oC]

COPABS  COPABS ↓ quando TAMB↑;



3
Propriedades T-P-X de
soluções H2O-LiBr



3. Propriedades T-X-P de Soluções H2O-Brometo de Lítio

Brometo de Lítio (LiBr)

► Sal cristalino de cor branca;
► Absorve o vapor d’água, se tornando solução líquida;
► Densidade= 3.464 g/cm3

http://2.imimg.com/data2/DM/CD/MY-/barium-bromide-250x250.jpg
http://ca.wikipedia.org/wiki/Fitxer:Lithium-bromide-unit-cell-3D-ionic.png




Brometo de Lítio (LiBr): Obtenção
Obtido pela reação de neutralização do hidróxido de lítio
com o ácido bromídrico.
LiOH+HBr  LiBr + H2O

ou pela reação com o carbonato de lítio,

Li2CO3+2HBr  2LiBr + H2O + CO2




Brometo de Lítio (LiBr): Cuidados
Contato com os olhos  irritação;

Contato com a pele  queimaduras.

EPI: óculos de segurança e luvas




Brometo de Lítio (LiBr)

A solução líquida H2O-LiBr exerce pressão de vapor d’água
função da temperatura (T) e concentração (x) alterando as
propriedades de saturação da água pura.

Vapor d’água Vapor d’água
7,38 kPa 7,38 kPa
Água Água-LiBr
40 oC 80 oC




Vapor d’água Vapor d’água
7,38 kPa 7,38 kPa
Água Água-LiBr
40 oC 80 oC




A entalpia de soluções H2O-LiBr pode ser obtida do gráfico
abaixo , h=f(T,X)

Válido para soluções aturadas
ou sub-resfriadas.

Referências:

água líquida a 0º C
h=0 kJ/kg
LiBr sólido a 25º C




Agora que sabemos determinar
as propriedades das soluções
água-brometo de lítio, vamos
apresentar alguns exemplos
numéricos...




Determinar as vazões mássicas de refrigerante (água). d’água) e de
Determinar as mássicas de refrigerante (vapor
solução forte.
m3  ?

3
Vapor d’água

Gerador Condensador
100 ºC 40 ºC

2 4

m1  0,6 kg s
 m1  ?


1 Vapor d’água Evaporador
Absorvedor
30 ºC 10 ºC
5





Primeiramente determinamos as pressões de alta e baixa.
PALTA = PGERADOR = PCONDENSADOR

PSAT (água, T=40 ºC) = 7,38 kPa
PBAIXA = PABSORVEDOR = PEVAPORADOR

PSAT (água, T=10 ºC) = 1,23 kPa

X1=50% X2=66,4%



Efetuando um balanço de massa para o gerador, temos

m2  m3  m1
  
m2  m3  0,6
  3

Além disso, para o LiBr temos, Gerador
100 ºC
m1 x1  m2 x2
  1

0,6.0,50  m2 0,664
 2

m2  0,452 kg s
 m1  0,6 kg s

Então,

m3  0,148 kg s





Para o sistema de absorção anterior determine QABS, QCD, QEV e COP.

QG 3
Vapor d’água 
QCD
Gerador Condensador
100 ºC 40 ºC

2 4
Restrição para a queda
m1  0,6 kg s
 de pressão e retorno da
solução ao absorvedor.

1 Vapor d’água Evaporador
Absorvedor
30 ºC 10 ºC
5


QABS 
QEV




As vazões e concentrações foram obtidas no exemplo anterior. Temos,

m1  0,60 kg s
 x1  50%
m2  0,452 kg s
 x2  66,4%
m3  0,148 kg s
 x3  0%

Do gráfico para as entalpias obtemos,

h1  h T1  30o C, X1  50%  168 kJ kg 
h2  hT 2 
 100o C, X 2  66,4%  52 kJ kg

Para a água, das tabelas de vapor d’água, temos,

 
h3  h x  1, T3  100o C  2676 kJ kg
h4  hx  1, T4  40o C   167,5 kJ kg
 
h5  h x  1, T5  10o C  2520 kJ kg



As taxas de transferência de calor procuradas são obtidas da aplicação da 1ª.
Lei para cada componente.


QG 3 
m3h3
Gerador
100 ºC     
QG  m3h3  m2 h2  m1h1  QG  473,3kW
1

2

m1h1

m2 h2 3

m3h3 
QCD
Condensador
40 ºC
 
QCD  m3h3  m4 h4  QCD  371,2kW
 
4

m4 h4





m2 h2

m1h1 2


m5 h5    
QABS  m2 h2  m5h5  m1h1  QABS  450,3kW

Absorvedor
30 ºC
1 5

 
m4 h4
QABS
4

  5
QEV  m5h5  m4 h4  QEV  348,2kW
  Evaporador
10 ºC

m5 h5


QEV



Finalmente, o COP é facilmente obtido,

QEV 348,2
COPABS     COPABS  0,736
QG 476,6

Obtemos um COP < 1, como é comum para ciclos por absorção.
Se aplicássemos a equação do COPIDEAL, teríamos

TEV TG  TABS  283,15100  30 19820,5
COPABS ,ideal   
TG TCD  TEV  373,1540  10 11194,5
COPABS ,ideal  1,77
Nota:
Tal cálculo do COPIDEAL é uma aproximação pois ocorrem de fato
diferenças finitas de temperatura nas trocas de calor.



4
O Ciclo por Absorção
com Trocador de Calor




A energia para bombas, ventiladores, etc. é pequena face a
energia térmica no gerador de um ciclo por absorção.

QG

Gerador Condensador


W pump





Ao mesmo tempo, ocorre rejeição de calor para as
vizinhanças  recuperação térmica no ciclo.

QG

QCD
Gerador Condensador


QABS



A solução transferida do gerador ao absorvedor deve ser
resfriada de TG a TABS (no exemplo, de 100 a 30 ºC);

Gerador Condensador

100 ºC

30 ºC

QABS



Ao mesmo tempo, a solução transferida do absorvedor ao
gerador deve ser aquecida de TABS a TG (de 30 a 100 ºC).

QG

Gerador Condensador

30 ºC 100 ºC





Assim, é interessante usar um trocador de calor entre o
gerador e o absorvedor, como abaixo.

QG

Gerador Condensador

100 ºC
Trocador de Calor
(Regenerador)

30 ºC




Para o sistema de absorção dos exemplos anteriores adotou-se um trocador
de calor regenerador entre o gerador e o absorvedor, de tal forma que a
temperatura de entrada da solução no gerador é agora de 52º C. Determine
as novas taxas de transferência de calor em cada componente.

Gerador Condensador

52 ºC
100 ºC

30 ºC





Para o sistema de absorção dos exemplos anteriores adotou-se um trocador
de calor regenerador entre o gerador e o absorvedor, de tal forma que a
temperatura de entrada da solução no gerador é agora de 52º C. Determine
as novas taxas de transferência de calor em cada componente.

Dos exemplos anteriores permanecem inalteradas as seguintes
variáveis:

m1  m2  0,60 kg s
  h1  168 kJ kg
m3  m4  0,452 kg s
  h3  52 kJ kg
m5  m6  m7  0,148 kg s
   h5  2676 kJ kg

 h6  167,5 kJ kg
QEV  348,2kW
 h7  2520 kJ kg
QCD  371,2kW




No ponto 2, a temperatura da solução é de 52 ºC com X = 50%, então do
gráfico para a entalpia de soluções H2O-LiBr, temos,

h2  120 kJ kg
Agora, a taxa de transferência de calor no trocador regenerador pode ser
obtida de um balanço de energia para a solução entre “1” e “2”.

Q  m1 h2  h1 
 
2 3
Q  0,6 120   168  28,8kW


Q Por sua vez, entre os pontos “3” e “4”.

28,8kW  m3 h3  h4 

1 4
28,8kW  0,452 52  h4 
h4  116 kJ kg



No gráfico para a entalpia de soluções H2O-LiBr, temos,

T4=64 ºC
h4  116 kJ kg

X 4  66,45
Agora, aplicando a 1ª. Lei para volumes de controle para o gerador e
o absorvedor, temos,
    
QG  m5h5  m3h3  m2 h2  QG  444,5kW
    
QABS  m7 h7  m4 h4  m1h1  QABS  421,3kW



Exemplo de Cálculo 4 ANTES

QG  444,5kW 
QG  476,6kW

QABS  421,3kW 
QABS  450,3kW

Então, o COP agora será,

QEV 348,2
COPABS   
QG 444,5 ANTES
COPABS  0,783 COPABS  0,736

Verificamos assim que a inclusão do trocador de calor entre o gerador e o
absorvedor permite, neste caso, obter um aumento de 6,4% sobre o COP
do ciclo.



5
CRISTALIZAÇÃO



5. CRISTALIZAÇÃO

Nos gráficos apresentados antes observamos a
existência de zonas ditas de cristalização.

CRISTALIZAÇÃO
CRISTALIZAÇÃO



5. CRISTALIZAÇÃO

H2O-LiBr H2O-LiBr
Liquido monofásico Liquido + Sólido
Resfriamento
100 oC 20 oC
70% LiBr (massa) 70% LiBr (massa)

Wispy white flakes begin to appear...
Slightly more dense than liquid.
Herold et all., Absorption Chillers and Heat Pumps, CRC Press, 1996



5. CRISTALIZAÇÃO

Na cristalização....

O componente salino (LiBr) se precipita quando sua
fração mássica excede o limite de solubilidade.
O limite de solubilidade varia principalmente com fração mássica
e temperatura sendo pouco afetado pela pressão.

Ocorre a nucleação de cristais, processo sensível à
presença de sítios de nucleação.
 Se não há sítios de nucleação é possível um estado de
supersaturação (conteúdo em sal > limite de solubilidade).

 O próprio cristal formado provê um sítio de nucleação.



5. CRISTALIZAÇÃO



5. CRISTALIZAÇÃO

Conforme o LiBr se solidifica a solução se dilui  estado
permanece sobre a curva de cristalização.




5. CRISTALIZAÇÃO

Causas da cristalização:
• Penetração de ar

• Temperatura da água de resfriamento
muito baixa ou flutuante

• Falta de energia



5. CRISTALIZAÇÃO



Causa mais freqüente;
Aumenta Tev e Pev;
Diminui a capacidade do chiller
Eleva a entrada de calor;
Eleva a concentração;
Mais grave quando em condição de carga plena



5. CRISTALIZAÇÃO

A operação regular de um sistema de purga é requerida
para remover o ar e outros não condensáveis.



5. CRISTALIZAÇÃO




Diminui temperatura da solução diluída no evaporador;
Acarreta menor temp. da solução que retorna ao absorvedor;
Causa cristalização da solução concentrada no trocador de calor.



5. CRISTALIZAÇÃO




Impede o procedimento de shutdown normal d equipamento,
prejudicando seu ciclo de diluição que reduz gradativamente a
concentração.



5. CRISTALIZAÇÃO

Exemplo de Cálculo 5*
Se o sistema dos exemplos anteriores utiliza água de arrefecimento
proveniente de uma torre de resfriamento e a temperatura ambiente do ar
diminui, a água que deixa a torre estará a menor temperatura. Com isso, a
TCD diminuirá para digamos 34 ºC. Se as demais temperaturas permanecem
inalteradas pergunta-se: Existe risco de cristalização ?

O componente crítico quanto a cristalização é o trocador de calor.

Quando TCD↓, PALTA↓ oque faz X3↑, no caso para 69%.

Se a vazão da bomba permanece constante, a mudança da
concentração em “3” requer que recalculemos as vazões em “3” e
“5”,

m1.x1 m5  0,60  0,435  0,165 kg s

m3 
  0,435 kg s
x3




5. CRISTALIZAÇÃO


T3  100o C
T2  52o C 2 3 x3  0,69
m3  0,435 kg s


 
h1  h T1  30o C, X1  50%  168 kJ kg
m1  0,60 kg s

1 4
 
h2  h T2  52o C, X 2  50%  120 kJ kg
 
h3  h T3  100o C, X 2  69%  54 kJ kg

De um balanço de energia para o trcador, temos,
m1 h2  h1 
 0,6  66
h4  h3   54   h4  120 kJ kg
m3 0,435



5. CRISTALIZAÇÃO

Com h4 e x4 obtidos recorremos ao gráfico para as entalpias de
soluções H2O-LiBr, como abaixo.

h4  120 kJ kg

X 4  69%
Verificamos assim ocorrência da cristalização!!!

Nota 1: A entrada da solução no absorvedor é a posição mais critica quanto a
ocorrência da cristalização
Nota 2: Baixas PCD’s envolvem risco de cristalização.
Nota 3: Máquinas comerciais usam recurso de manter PCD artificialm. alta.



6
Equipamentos Comerciais
de Refrigeração por
Absorção



6. Equipamentos Comerciais de Refrigeração por Absorção

Uma característica construtiva bastante difundida entre os
equipamentos comerciais é o uso de invólucros comuns
para gerador-condensador e absorvedor-evaporador.

Tira proveito do fato de haver
Gerador Condensador
dois níveis de pressão no
sistema:
PALTA→ gerador e condensador
PBAIXA→ absorvedor e evaporador.




CONDENSADOR
GERADOR

EVAPORADOR /
ABSORVEDOR

BOMBAS
HERMÉTICAS

Chiller Absorção Simples Estágio York, 120-1377 TR (420-4840 kW)




Corrosão e compatibilidade com materiais

Na presença de oxigênio a solução de LiBr é altamente
agressiva a vários metais, incluindo aço carbono e cobre.

Ao longo da vida útil da máquina corrosão significativa pode
ocorrer

Principais medidas:
 controle de pH;
 inibidores de corrosão;





 Controle de pH;
• realiza-se pela adição de pequenas quantidades de
HBr(ácido hidrobrômico em solução);

• procura-se manter a solução ligeiramente básica a
neutra  causa formação de óxido diretamente sobre
as superfícies (passivação);

• A alcalinidade da solução causa aumento da
formação de H2 na máquina (manter solução
preferencialmente neutra);




 Inibidores de Corrosão;
• aditivos como cromato de lítio (tóxico!), molibdato de
lítio e nitrato de lítio, com até 1% em massa;

• reagem com a superfície dos metais formando uma
camada de óxido relativamente estável (passivação);

• procura-se manter a solução ligeiramente básica 
causa formação de óxido diretamente sobre as
superfícies (passivação);





Ligas cobre-níquel resistem à corrosão em elevadas
temperaturas melhor que o cobre;

Aços inoxidáveis podem apresentar corrosão por pitting e
cracking quando a temperatura elevada do LiBr;

Em geral há boa compatibilidade com borracha e polímeros
compostos.




Manutenção e Expectativa de vida

A manutenção usual de máquinas H2O-LiBr, incluem:
1) Purga periódica de não condensáveis;
2) Adição periódica de octyl alcohol (aditivo);
3) Adição periódica de inibidor de corrosão;
4) Correção periódica de pH.

A experiência indica que 20 anos é a expectativa de vida de
uma máquina por absorção  o principal limitante é a
corrosão!



7
Controle de Capacidade
em Ciclos por Absorção



7. Controle de Capacidade em Ciclos por Absorção

Se a carga térmica atendida pelo equipamento de
refrigeração por absorção diminui ...
→ a temperatura de entrada da água no evaporador diminui.

→ se não há nenhum controle a temperatura da água na saída do
evaporador diminui, podendo causar congelamento!




A maioria dos sistemas de controle atua no sentido de
manter a temperatura da água de saída do evaporador
constante.
→ se QEV diminui, é necessário diminuir a potência frigorífica do
sistema de absorção.

Em geral, 3 métodos usuais de controle de capacidade
são considerados:
1) Redução de vazão da bomba de solução;
2) Redução da temperatura no gerador TG, e ;
3) Aumento da temperatura de condensação.




Método 1: Redução da vazão da bomba.
Método eficiente desde que QG também seja reduzido
proporcionalmente.

Causa mudanças nas
temperaturas levando a
maiores concentrações
de LiBr na saída do
gerador  maiores
COPs mas pode haver
cristalização  uso
adicional dos métodos 2
e 3.




Método 2: Redução de TG
Causa a diminuição de QG e por conseguinte de QEV.
Realiza-se pelo controle do fornecimento de calor, vazão
de vapor (água quente, etc.) que alimenta o gerador.



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