1. O documento descreve os principais processos de usinagem mecânica, incluindo torneamento, aplainamento, furação, alargamento, rebaixamento, mandrilamento, fresamento, serramento e brochamento. 2. Historicamente, as ferramentas evoluíram de pedras lascadas para metais como cobre, zinco e ferro, e melhorias subsequentes na fabricação de aço levaram ao desenvolvimento de novos processos de usinagem no século XIX. 3. Cada processo de usinagem é descrito com exemplos de suas

1. Unidade 1 – INTRODUÇÃO AOS PROCESSOS
DE USINAGEM
Um subgrupo da norma DIN 8580 sob o termo "Separar", compreende os
processos de fabricação com remoção de cavaco com ferramenta de geometria
definida, que se caracteriza pela aplicação de ferramentas com características
geometricamente definidas. Já há aproximadamente 12 a 50 mil anos o homem estava
em condições de produzir ferramentas de pedras com gumes afiados por lascamento,
como nos mostram achados arqueológicos da idade da pedra (figura abaixo).
Ferramentas de pedra lascada.
Mas um fato marcante para o desenvolvimento tecnológico foi a descoberta
dos metais, como: cobre, zinco e ferro. Já a partir de 700 anos Antes de Cristo,
praticamente todas as ferramentas eram executadas em ferro, e a partir do século XVII
foram descobertas constantes melhorias no processo de fabricação do ferro e na
siderurgia do aço, que colocaram o aço em posição vantajosa em relação aos metais
até então conhecidos. Estudos sistemáticos sobre a tecnologia de usinagem no
entanto, só iniciaram no início do século XIX e levaram entre outros a descoberta de
novos materiais de corte. No início de 1900, o americano F. W. Taylor com a
descoberta do aço rápido, determinou um passo marcante no desenvolvimento
tecnológico da usinagem.
Os metais duros sinterizados e os materiais de ferramentas baseados em
materiais oxicerâmicos são outros resultados de uma pesquisa intensiva na área de
materiais para ferramentas que até hoje ainda não está concluída e sim está submetida
a uma melhora constante; isto referido à fabricação e utilização de materiais para
ferramentas como por exemplo os materiais nitreto de boro cúbico e ferramentas de
diamante.
1

2. Para poder satisfazer as exigências crescentes feitas à qualidade das peças
e a viabilidade econômica do processo de fabricação, as ferramentas devem ser
usadas de forma econômica para que todas as grandezas que participam no processo
de usinagem como, geometria da ferramenta, condições de corte, material da peça e
materiais auxiliares, tenham a sua influência e seu efeito sobre o resultado do trabalho
considerados. O conhecimento da interdependência funcional dos diversos fatores,
permite o aproveitamento das reservas tecnológicas disponíveis. Ponto básico no
processo de usinagem, é o processo de corte propriamente dito com o que inicia esta
apostila.
No estudo das operações dos metais, distinguem-se duas grandes classes
de trabalho:
As operações de usinagem
As operações de conformação
Como operações de usinagem entendemos aquelas que, ao conferir à peça
a forma, ou as dimensões ou o acabamento, ou ainda uma combinação qualquer
destes três bens, produzem cavaco. Definimos cavaco como a porção de material da
peça, retirada pela ferramenta, caracterizando-se por apresentar forma geométrica
irregular. Além desta característica, estão envolvidos no mecanismo da formação do
cavaco alguns fenômenos particulares, tais como o recalque, a aresta postiça de corte,
a craterização na superfície de saída da ferramenta e a formação periódica do cavaco
(dentro de determinado campo de variação da velocidade de corte).
Como operações de conformação entendemos aquelas que visam conferir à
peça a forma ou as dimensões, ou o acabamento específico, ou ainda qualquer
combinação destes três bens, através da deformação plástica do metal. Devido ao fato
da operação de corte em chapas estar ligada aos processos de estampagem profunda,
dobra e curvatura de chapas, essa operação é estudada no grupo de operações de
conformação dos metais.
1.1 CLASSIFICAÇÃO E NOMENCLATURA DOS PROCESSOS MECÂNICOS
DE USINAGEM
1 - TORNEAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de superfícies de revolução com auxílio de uma ou mais ferramentas
monocortantes1
. Para tanto, a peça gira em torno do eixo principal de rotação da
máquina e a ferramenta se desloca simultaneamente segundo uma trajetória coplanar
1
Denomina-se ferramenta de usinagem mecânica a ferramenta destinada à remoção de cavaco. No
caso de possuir uma única superfície de saída, a ferramenta é chamada ferramenta monocortante; quando possuir
mais de uma superfície de saída, é chamada ferramenta multicortante.
2

3. com o referido eixo.
Quanto à forma da trajetória, o torneamento pode ser retilíneo ou curvilíneo.
1.1 - Torneamento retilíneo - Processo de torneamento no qual a ferramenta
se desloca segundo uma trajetória retilínea. O torneamento retilíneo pode ser:
1.1.1 - Torneamento cilíndrico - Processo de torneamento no qual a
ferramenta se desloca segundo uma trajetória paralela ao eixo principal de rotação da
máquina. Pode ser externo (figura 1) ou interno (figura 2).
Quando o torneamento cilíndrico visa obter na peça um entalhe circular, na
face perpendicular ao eixo principal de rotação da máquina, o torneamento é
denominado sangramento axial (figura 3).
1.1.2 - Torneamento cônico - Processo de torneamento no qual a ferramenta
se desloca segundo uma trajetória retilínea, inclinada em relação ao eixo principal de
rotação da máquina. Pode ser externo (figura 4) ou interno (figura 5).
1.1.3 - Torneamento radial - Processo de torneamento no qual a ferramenta
se desloca segundo uma trajetória retilínea, perpendicular ao eixo principal de rotação
da máquina.
Quando o torneamento radial visa a obtenção de uma superfície plana, o
torneamento é denominado torneamento de faceamento (figura 6). Quando o
torneamento radial visa a obtenção de um entalhe circular, o torneamento é
denominado sangramento radial (figura 7).
1.1.4 - Perfilamento - Processo de torneamento no qual a ferramenta se
desloca segundo uma trajetória retilínea radial (figura 8) ou axial (figura 9), visando a
obtenção de uma forma definida, determinada pelo perfil da ferramenta.
l.2 - Torneamento curvilíneo - Processo de torneamento, no qual a
ferramenta se desloca segundo uma trajetória curvilínea (figura 10).
Quanto à finalidade, as operações de torneamento podem ser classificadas
ainda em torneamento de desbaste e torneamento de acabamento. Entende-se por
acabamento a operação de usinagem destinada a obter na peça as dimensões finais,
ou um acabamento superficial especificado, ou ambos. O desbaste é a operação de
usinagem, anterior a de acabamento, visando a obter na peça a forma e dimensões
próximas das finais.
3

4. 2 - APLAINAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de superfícies regradas, geradas por um movimento retilíneo alternativo da
peça ou da ferramenta. O aplainamento pode ser horizontal ou vertical (figuras 11 a
18). Quanto à finalidade, as operações de aplainamento podem ser classificadas ainda
em aplainamento de desbaste a aplainamento de acabamento.
4

5. 3 - FURAÇÃO - Processo mecânico de usinagem destinado à obtenção de
um furo geralmente cilíndrico numa peça, com auxílio de uma ferramenta geralmente
multicortante. Para tanto, a ferramenta ou a peça giram e simultaneamente a
ferramenta ou a peça se deslocam segundo uma trajetória retilínea, coincidente ou
paralela ao eixo principal da máquina. A furação subdivide-se nas operações:
3.1 - Furação em cheio - Processo de furação destinado à abertura de um
furo cilíndrico numa peça, removendo todo o material compreendido no volume do furo
final, na forma de cavaco (figura 19). No caso de furos de grande profundidade há
necessidade de ferramenta especial (figura 23).
5

6. 3.2 - Escareamento- Processo de furação destinado à abertura de um furo
cilíndrico numa peça pré-furada (figura 20).
3.3 - Furação escalonada - Processo de furação destinado à obtenção de
um furo com dois ou mais diâmetros, simultaneamente (figura 21).
3.4 - Furação de centros - Processo de furação destinado à obtenção de
furos de centro, visando uma operação posterior na peça (figura 22).
3.5 - Trepanação - Processo de furação em que apenas uma parte de
material compreendido no volume do furo final é reduzida a cavaco, permanecendo um
núcleo maciço (figura 24).
6

7. 4 - ALARGAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado ao
desbaste ou ao acabamento de furos cilíndricos ou cônicos, com auxílio de ferramenta
geralmente multicortante. Para tanto, a ferramenta ou a peça giram e a ferramenta ou a
peça se deslocam segundo uma trajetória retilínea, coincidente ou paralela ao eixo de
rotação da ferramenta. O alargamento pode ser:
4.1 - Alargamento de desbaste - Processo de alargamento destinado ao
desbaste da parede de um furo cilíndrico (figura 25) ou cônico (figura 27).
4.2 - Alargamento de acabamento - Processo de alargamento destinado ao
acabamento da parede de um furo cilíndrico (figura 26) ou cônico (figura 28).
5 – REBAIXAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de uma forma qualquer na extremidade de um furo. Para tanto, a ferramenta
7

8. ou a peça giram e a ferramenta ou a peça se deslocam segundo uma trajetória
retilínea, coincidente ou paralela ao eixo de rotação da ferramenta (figuras 29 a 34)2
.
6 - MANDRILAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de superfícies de revolução com auxílio de uma ou várias ferramentas de
barra. Para tanto, a ferramenta gira e a peça ou a ferramenta se deslocam
simultaneamente segundo uma trajetória determinada.
6.1 - Mandrilamento cilíndrico - Processo de mandrilamento no qual a
superfície usinada é cilíndrica de revolução, cujo eixo coincide com o eixo em torno do
qual gira a ferramenta (figura 35).
6.2 - Mandrilamento radial - Processo de mandrilamento no qual a superfície
usinada é plana e perpendicular ao eixo em torno do qual gira a ferramenta (figura 36).
6.3 - Mandrilamento cônico - Processo de mandrilamento no qual a
superfície usinada é cônica de revolução, cujo eixo coincide com o eixo em torno do
qual gira a ferramenta (figura 37).
6.4 - Mandrilamento de superfícies especiais - Processo de mandrilamento
no qual a superfície usinada é uma superfície de revolução, diferente das anteriores,
cujo eixo coincide com o eixo em torno do qual gira a ferramenta. Exemplos:
mandrilamento esférico (figura 38), mandrilamento de sangramento, etc..
Quanto à finalidade, as operações de mandrilamento podem ser
classificadas ainda em mandrilamento de desbaste e mandrilamento de acabamento.
7 - FRESAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à obtenção
de superfícies quaisquer com o auxílio de ferramentas geralmente multicortantes. Para
tanto, a ferramenta gira e a peça ou a ferramenta se deslocam segundo uma trajetória
qualquer. Distinguem-se dois tipos básicos de fresamento:
7.1 - Fresamento cilíndrico tangencial - Processo de fresamento destinado à
obtenção de superfície plana paralela ao eixo de rotação da ferramenta (figuras 39, 40
a 42). Quando a superfície obtida não for plana ou o eixo de rotação da ferramenta for
inclinado em relação à superfície originada na peça, será considerado um processo
especial de fresamento tangencial (figuras 44 a 47).
2
As operações indicadas nas figuras 33 a 34 são denominadas por alguns autores, de escareamento.
8

9. 7.2 - Fresamento frontal - Processo de fresamento destinado à obtenção de
superfície plana perpendicular ao eixo de rotação da ferramenta (figuras 41 a 45). O
caso de fresamento indicado na figura 46 é considerado como um caso especial de
fresamento frontal.
Há casos que os dois tipos básicos de fresamento comparecem
simultaneamente, podendo haver ou não predominância de um sobre outro (figura 43).
A operação indicada na figura 48 pode ser considerada como um fresamento
composto.
9

10. 8 - SERRAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado ao
seccionamento ou recorte com auxílio, de ferramentas multicortantes de pequena
espessura. Para tanto, a ferramenta gira ou se desloca, ou executa ambos os
movimentos e a peça se desloca ou se mantém parada. O serramento pode ser:
8.1 - Serramento retilíneo - Processo de serramento no qual a ferramenta se
desloca segundo uma trajetória retilínea com movimento alternativo ou não. No
10

11. primeiro caso, o serramento é retilíneo alternativo (figura 49); no segundo caso, o
serramento é retilíneo contínuo (figuras 50 a 51).
8.2 - Serramento circular - Processo de serramento no qual a ferramenta gira
ao redor de seu eixo e a peça ou ferramenta se desloca (figuras 52 a 54).
9 - BROCHAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de superfícies quaisquer com auxílio de ferramentas multicortantes. Para
tanto, a ferramenta ou a peça se deslocam segundo uma trajetória retilínea, coincidente
ou paralela ao eixo da ferramenta. O brochamento pode ser:
9.1 - Brochamento interno - Processo de brochamento executado num furo
passante da peça (figura 55).
11

12. 9.2 - Brochamento externo - Processo de brochamento executado numa
superfície externa da peça (figura 56).
10 - ROSCAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de filetes, por meio da abertura de um ou vários sulcos helicoidais de passo
uniforme, em superfícies cilíndricas ou cônicas de revolução. Para tanto, a peça ou a
ferramenta gira e uma delas se desloca simultaneamente segundo uma trajetória
retilínea paralela ou inclinada ao eixo de rotação. O roscamento pode ser interno ou
externo.
10.1 - Roscamento interno - Processo de roscamento executado em
superfícies internas cilíndricas ou cônicas de revolução (figuras 57 a 60).
10.2 - Roscamento externo - Processo de roscamento executado em
superfícies externas cilíndricas ou cônicas de revolução (figuras 61 a 66).
12

13. 11 - LIMAGEM - Processo mecânico de usinagem destinado à obtenção de
superfícies quaisquer com auxílio de ferramentas multicortantes (elaboradas por
picagem) de movimento contínuo ou alternativo (figuras 67 a 68).
12 - RASQUETEAMENTO - Processo manual de usinagem destinado à
ajustagem de superfícies com auxílio de ferramenta monocortante (figura 69).
13 - TAMBORAMENTO - Processo mecânico de usinagem no qual as peças
são colocadas no interior de um tambor rotativo, juntamente ou não com materiais
especiais, para serem rebarbadas ou receberem um acabamento (figura 70).
13

14. 14 - RETIFICAÇÃO - Processo de usinagem por abrasão destinado à
obtenção de superfícies com auxílio de ferramenta abrasiva de revolução3
. Para tanto,
a ferramenta gira e a peça ou a ferramenta se desloca segundo uma trajetória
determinada, podendo a peça girar ou não.
A retificação pode ser tangencial ou frontal.
14.1 - Retificação tangencial - Processo de retificação executado com a
superfície de revolução da ferramenta (figura 71). Pode ser:
14.1.1 - Retificação cilíndrica - Processo de retificação tangencial no qual a
superfície usinada é uma superfície cilíndrica (figuras 71 a 74). Esta superfície pode ser
externa ou interna, de revolução ou não.
Quanto ao avanço automático da ferramenta ou da peça, a retificação
cilíndrica pode ser com avanço longitudinal da peça (figura 71), com avanço radial do
rebolo (figura 73), com avanço circular do rebolo (figura 74) ou com avanço longitudinal
do rebolo**.
14.1.2 - Retificação cônica - Processo de retificação tangencial no qual a
superfície usinada é uma superfície cônica (figura 75). Esta superfície pode ser interna
ou externa.
Quanto ao avanço automático da ferramenta ou da peça, a retificação cônica
pode ser com avanço longitudinal da peça (figura 75), com avanço radial do rebolo,
com avanço circular do rebolo ou com avanço longitudinal do rebolo.
14.1.3 - Retificação de perfis - Processo de retificação tangencial no qual a
superfície usinada é uma superfície qualquer gerada pelo perfil do rebolo (figuras 76 a
77).
14.1.4 - Retificação tangencial plana - Processo de retificação tangencial no
qual a superfície usinada é uma superfície plana (figura 78).
14.1.5 - Retificação cilíndrica sem centros - Processo de retificação cilíndrica
no qual a peça sem fixação axial é usinada por ferramentas abrasivas de revolução,
com ou sem movimento longitudinal da peça (figuras 79 a 82).
A retificação sem centros pode ser com avanço longitudinal da peça
(retificação de passagem) ou com avanço radial do rebolo (retificação em mergulho)
(figuras 80 a 82).
3
Denomina-se de usinagem por abrasão ao processo mecânico de usinagem no qual são
empregados abrasivos ligados ou soltos. Segundo a Norma PB-26 - Ferramentas Abrasivas da A.B.N.T.,
denomina-se ferramenta abrasiva a ferramenta constituída de grãos abrasivos ligados por aglutinante, com formas a
dimensões definidas. A ferramenta abrasiva com a forma de superfície de revolução adaptável a um eixo, E
denominada rebolo abrasivo. Não são considerados rebolos abrasivos rodas ou discos de metal, madeira, tecido,
papel, tendo uma ou várias camadas de abrasivos na superfície.
14

15. 14.2 - Retificação frontal - Processo de retificação executado com a face do
rebolo. É geralmente executada na superfície plana da peça, perpendicularmente ao
eixo do rebolo.
A retificação frontal pode ser com avanço retilíneo da peça (figura 83), ou
com avanço circular da peça (figura 84).
15

16. 15 - BRUNIMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão
empregado no acabamento de furos cilíndricos de revolução, no qual todos os grãos
ativos da ferramenta abrasiva estão em constante contato com a superfície da peça e
descrevem trajetórias helicoidais (figura 85). Para tanto, a ferramenta ou a peça gira e
se desloca axialmente com movimento alternativo.
16 - SUPERACABAMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão
empregado no acabamento de peças, no qual os grãos ativos da ferramenta abrasiva
16

17. estão em constante contato com a superfície da peça. Para tanto, a peça gira
lentamente e, a ferramenta se desloca com movimento alternativo de pequena
amplitude e freqüência relativamente grande (figuras 87 a 88).
17 - LAPIDAÇÂO - Processo mecânico de usinagem por abrasão executado
com abrasivo aplicado por porta-ferramenta adequado, com objetivo de se obter
dimensões especificadas da peça (figura 86)4
.
18 - ESPELHAMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão no
qual é dado o acabamento final da peça por meio de abrasivos, associados a um porta-
ferramenta específico para cada tipo de operação, com o fim de se obter uma
superfície especular.
19 - POLIMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão no qual a
ferramenta é constituída por um disco ou conglomerado de discos revestidos de
substâncias abrasivas (figura 89 a 90).
20 - LIXAMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão executado
por abrasivo aderido a uma tela e movimentado com pressão contra a peça (figuras 91
a 92).
21 - JATEAMENTO - Processo mecânico de usinagem por abrasão no qual
as peças são submetidas a um jato abrasivo, para serem rebarbadas, asperizadas ou
receberem um acabamento (figura 93).
22 - AFIAÇÃO - Processo mecânico de usinagem por abrasão, no qual é
dado o acabamento das superfícies da cunha cortante da ferramenta, com o fim de
habilitá-la desempenhar sua função. Desta forma, são obtidos os ângulos finais da
ferramenta (figura 94).
23 - DENTEAMENTO - Processo mecânico de usinagem destinado à
obtenção de elementos denteados. Pode ser conseguido basicamente de duas
maneiras: formação e geração.
A formação emprega uma ferramenta que transmite a forma do seu perfil à
4
Segundo a Padronização Brasileira PB-26 da A.B.N.T., abrasivo é um produto natural ou sintético,
granulado, usado de várias formas, com a finalidade de remover o material das superfícies das peças até o
desejado.
17

18. peça com os movimentos normais de corte a avanço.
A geração emprega uma ferramenta de perfil determinado, que com os
movimentos normais de corte, associados aos característicos de geração, produz um
perfil desejado na peça.
O estudo deste processo não é feito aqui, por fugir do nosso objetivo de
fornecer os conhecimentos gerais dos processos de usinagem.
18

19. unidade 2 - FUNDAMENTOS DA USINAGEM
COM FERRAMENTAS DE
GEOMETRIA DEFINIDA
2.1. GENERALIDADES
Para o estudo racional dos ângulos das ferramentas de corte, das forças de
corte e das condições de usinagem é imprescindível a fixação de conceitos básicos
sobre os movimentos e as relações geométricas do processo de usinagem. Estes
conceitos devem ser seguidos pelos técnicos e engenheiros que se dedicam à
usinagem e à fabricação das ferramentas de corte e máquinas operatrizes. Desta
forma, torna-se necessária a uniformização de tais conceitos, objeto das associações
de normas técnicas. Cada país industrializado tem, assim, as suas normas sobre
ângulos das ferramentas, formas e dimensões das mesmas, etc. Na falta de norma
brasileira sobre esse assunto, vamos seguir a norma DIN 6580, a qual é a mais
completa e a que melhor se aplica aos diferentes processos de usinagem. Esta norma
contém os fundamentos sobre uma sistemática uniforme de usinagem, constituindo a
base para uma série de normas referentes ao corte dos metais. Aplica-se
fundamentalmente a todos os processos de usinagem. Quando resultam limitações
através de particularidades sobre certas ferramentas (por exemplo, ferramentas
abrasivas), as mesmas são indicadas através de anotações. A numerosidade de
conceitos, que servem somente para uma ferramenta ou um processo de corte, não é
tratada nesta norma. Por outro lado, a validade universal do conceito para todos os
processos de usinagem fornece a possibilidade de reduzir ao mínimo a quantidade de
conceitos necessários à prática.
Os conceitos tratados nessa norma se referem a um ponto genérico da
aresta cortante, dito ponto de referência. Nas ferramentas de barra este ponto é fixado
na parte da aresta cortante próximo à ponta da ferramenta.
2.2. MOVIMENTOS ENTRE A PEÇA E A ARESTA CORTANTE
Os movimentos no processo de usinagem são movimentos relativos entre a
peça e a aresta cortante. Estes movimentos são referidos à peça, considerada como
parada.
Deve-se distinguir duas espécies de movimentos: os que causam
diretamente a saída de cavaco e aqueles que não tomam parte direta na formação do
cavaco. Origina diretamente a saída de cavaco o movimento efetivo de corte, o qual na
19

20. maioria das vezes é o resultante do movimento de corte e do movimento de avanço.
2.2.1. Movimento de corte
O movimento de corte é o movimento entre a peça e a ferramenta, o qual
sem o movimento de avanço origina somente uma única remoção de cavaco durante
uma volta ou um curso (Figura 2.1, Figura 2.2 e Figura 2.3).
2.2.2. Movimento de avanço
O movimento de avanço é o movimento entre a peça e a ferramenta, que,
juntamente com o movimento de corte, origina um levantamento repetido ou contínuo
de cavaco, durante várias revoluções ou cursos (Figuras 2.1, 2.2 e 2.3).
O movimento de avanço pode ser o resultante de vários movimentos
Figura 2.1 - Furação com broca helicoidal,mostrando os movimentos de corte e avanço.
Figura 2.2 - Fresamento com fresa cilíndrica, mostrando os movimentos de corte e avanço.
20

21. componentes, como por exemplo o movimento de avanço principal e o movimento de
avanço lateral (Figura 2.4).
2.2.3. Movimento efetivo de corte
O movimento efetivo de corte é o resultante dos movimentos de corte e de
avanço, realizados ao mesmo tempo.
Não tomam parte direta na formação do cavaco o movimento de
posicionamento, o movimento de profundidade e o movimento de ajuste.
2.2.4. Movimento de posicionamento
É o movimento entre a peça e a ferramenta, com o qual a ferramenta, antes
da usinagem, é aproximada à peça. Exemplo: a broca é levada à posição em que deve
ser feito o furo.
2.2.5. Movimento de profundidade
É o movimento entre a peça e a ferramenta, no qual a espessura da camada
Figura 2.3 - Retificação plana tangencial mostrando os movimentos de corte e avanço.
Figura 2.4 - Copiagem de uma peça mostrando as componentes do movimento de avanço: avanço
principal e avanço lateral
21

22. de material a ser retirada é determinada de antemão. Exemplo: fixação, no torno, da
profundidade ap (Figura 2.5) da ferramenta.
2.2.6. Movimento de ajuste
É o movimento de correção entre a peça e a ferramenta, no qual o desgaste
da ferramenta deve ser compensado. Exemplo: movimento de ajuste para compensar o
desgaste do rebolo na retificação.
2.3.DIREÇÕES DOS MOVIMENTOS
Deve-se distinguir a direção de corte, direção de avanço e direção efetiva de
corte.
2.3.1. Direção de corte
É a direção instantânea do movimento de corte.
2.3.2. Direção de avanço
É a direção instantânea do movimento de avanço.
2.3.3. Direção efetiva de corte
É a direção instantânea do movimento efetivo de corte.
2.4.PERCURSO DA FERRAMENTA EM FRENTE DA PEÇA
Deve-se distinguir o percurso de corte, o percurso de avanço e o percurso
efetivo de corte.
Figura 2.5 - Torneamento. Superfície principal e lateral de corte.
ap
ap
f
S=ap
.f=b.h
f
vf
22

23. 2.4.1. Percurso de corte
O percurso de corte lc, é o espaço percorrido sobre a peça pelo ponto de
referência da aresta cortante. segundo a direção de corte (Figura 2.6).
2.4.2. Percurso de avanço
O percurso de avanço lf é o espaço percorrido pela ferramenta, segundo a
direção de avanço (Figura 2.6). Deve-se distinguir as diferentes componentes do
movimento de avanço (Figura 2.4).
2.4.3. Percurso efetivo de corte
O percurso efetivo de corte Ie é o espaço percorrido pelo ponto de referência
da aresta cortante, segundo a direção efetiva de corte (Figura 2.6).
2.5.VELOCIDADES
Deve-se distinguir a velocidade de corte, a velocidade de avanço e a
velocidade efetiva de corte.
2.5.1. Velocidade de corte
A velocidade de corte v é a velocidade instantânea do ponto de referência
da aresta cortante, segundo a direção a sentido de corte.
2.5.2. Velocidade do avanço
A velocidade de avanço vf é a velocidade instantânea da ferramenta
segundo a direção e sentido de avanço.
2.5.3. Velocidade efetiva de corte
A velocidade efetiva de corte ve é a velocidade instantânea do ponto de
referência da aresta cortante, segundo a direção efetiva de corte. Pode-se ter ainda,
conforme o item 2, as velocidades de posicionamento, de profundidade e de ajuste.
Figura 2.6 - Fresamento tangencial com fresa cilíndrica. Percurso de corte lc, percurso efetivo de
corte Ie; percurso de avanço lf (Os dentes 1 e 2 mostram o movimento da fresa).
lf
lf
le
23

24. 2.6.GRANDEZAS DE CORTE
As grandezas de corte são as grandezas que devem ser ajustadas na
máquina direta ou indiretamente para a retirada do cavaco.
2.6.1. Avanço
O avanço f é o percurso de avanço em cada volta (Figura 2.5) ou em cada
curso (Figura 2.9).
Figura 2.7 - Fresamento tangencial. Largura de corte ap
; espessura de penetração e.
ap
Figura 2.8 - Fresamento frontal. Profundidade de corte ap
; espessura de penetração e.
ap
24

25. 2.6.2. Profundidade ou largura de corte
É a profundidade ou largura de penetração da aresta principal de corte,
medida numa direção perpendicular ao plano de trabalho (Figura 2.5 e Figura 2.7 a
213).
No torneamento propriamente dito, faceamento, aplainamento, fresamento
frontal e retificação frontal (ver figuras da unidade A), ap corresponde à profundidade
de corte (Figuras 2.5, 2.8, 2.9 e 2.10).
No sangramento, brochamento, fresamento tangencial (em particular
fresamento cilíndrico) e retificação tangencial (ver figuras da unidade A), ap
Figura 2.9 - Aplainamento. Profundidade de corte ap
; avanço f=fc
.
ap
Figura 2.10 - Retificação frontal. Profundidade de corte ap
; espessura de penetração e
ap
25

26. corresponde à largura de corte (Figuras 2.7, 2.11 e 2.12).
Na furação (sem pré-furação), ap corresponde à metade do diâmetro da
broca (Figura 2.13).
A grandeza ap é sempre aquela que, multiplicada pelo avanço de corte f,
origina a área da secção de corte s. Ela é medida num plano perpendicular ao plano de
trabalho, enquanto que o avanço de corte fc é medido sempre no plano de trabalho. Em
alguns casos recebe a denominação de profundidade de corte (Figuras 2.5, 2.8, 2.9 e
2.10), enquanto que noutros casos recebe a denominação de largura de corte (Figura
2.7, 2.11 e 2.12); porém, é sempre representada pela letra ap.
Figura 2.11 - Brochamento.
Figura 2.12 - Retificação plana tangencial. Largura de corte ap
; espessura de penetração e.
ap
26

27. 2.6.3. Espessura de penetração
A espessura de penetração e é de importância predominante no fresamento
e na retificação (Figuras 2.7, 2.8, 2.10 e 2.12). É a espessura de corte em cada curso
ou revolução, medida no plano de trabalho e numa direção perpendicular à direção de
avanço.
2.7.GRANDEZAS RELATIVAS AO CAVACO
Estas grandezas são derivadas das grandezas de corte e são obtidas
através de cálculo. Porém, não são idênticas às obtidas através da medição do cavaco,
que no momento não nos interessam.
2.7.1. Comprimento de corte
O comprimento de corte b é o comprimento de cavaco a ser retirado, medido
na superfície de corte. segundo a direção normal à direção de corte .
É, portanto, medido na intersecção da superfície de corte com o plano
normal à velocidade de corte, passando pelo ponto de referência da aresta cortante.
Em ferramentas com aresta cortante retilínea a sem curvatura na ponta tem-se.
κsen
pa
APb == (2.1)
onde κ é o ângulo de posição da aresta principal de corte.
2.7.2. Espessura de corte
A espessura de corte h é a espessura calculada5
do cavaco a ser retirado,
5
A espessura calculada de cavaco não deve ser confundida com a espessura de cavaco h' obtida
pela medição (com instrumento de medida: micrômetro, paquímetro, etc.). A primeira é obtida por cálculo
trigonométrico, conforme a fórmula (2.2).
Figura 2.13 - Furação. Largura de corte ap
=d/2.
ap
27

28. medida normalmente à superfície de corte e segundo a direção perpendicular à direção
de corte .
Em ferramentas com aresta cortante retilínea e sem curvatura da ponta, tem-
se
κsen⋅= efh (2.2)
2.7.3. Área da secção de corte
A área da secção de corte s (ou simplesmente secção de corte) é a área
calculada6
da secção de cavaco a ser retirado, medida no plano normal à direção de
corte.
6
A área calculada da secção de cavaco não deve ser confundida com a área da secção de cavaco a
qual é obtida pela medição do cavaco através de instrumentos de medida.
28

29. 2.8. A CUNHA DE CORTE - TERMOS E DENOMINAÇÕES
No inicio do corte, a ponta da cunha penetra no material da peça que se
deforma elástica e plasticamente. Após ultrapassar a tensão de cisalhamento máxima
do material, este começa a escoar. Em dependência da geometria da cunha de corte, o
material deformado passa a formar um cavaco que deslocar sobre a face da cunha de
corte, figura 2.14.
Figura 2.14 - Representação esquemática da formação do cavaco.
Em todos os processos de remoção de cavaco, características do processo
como formação de cavaco, saída do cavaco, força de corte, desgaste e o resultado do
trabalho, são influenciados consideravelmente pela geometria da ferramenta. Em
decorrência disto, a geometria da ferramenta deve ser adaptada ao material da peça,
ao material da ferramenta e às condições específicas da máquina ferramenta . Os
termos, a denominação e a designação da geometria da cunha, são normalizados pela
DIN 6581 e a ISO 302/1. As explanações mostradas a seguir são tiradas destas
normas.
cavaco
cunha de corte
movimento de corte
h espessura de
usinagem
hch espessura de
corte
α ângulo de
incidência
β ângulo de cunha
γ ângulo de saída
29

30. Figura 2.15 - Superfícies, gumes, quina e chanfros, na ferramenta de torneamento ou
aplainamento (DIN 6581).
A figura 2.15, mostra uma ferramenta de torneamento ou aplainamento e
define as superfícies, gumes, chanfros e quinas. Então, diz-se como sendo cunha de
corte, o corpo limitado pela superfície indicada na figura. A intersecção das superfícies
mostrada na figura, forma os gumes. O gume que se mostra no sentido da direção de
avanço, é denominado de gume principal. Correspondentemente, o gume que tem a
cunha normal ao sentido de avanço é denominado de gume secundário. A intersecção
dos dois gumes, é denominada de quina da ferramenta e muitas vezes apresenta a
forma arredondada.
A face da ferramenta é a superfície sobre a qual sai o cavaco. Designam-se
de flancos, as superfícies que se justapõem às superfícies novas formadas durante a
usinagem; os flancos são designados como flanco principal e flanco secundário. Se
tivermos chanfros nos gumes, designamos estes de chanfro do gume principal e
chanfro do gume secundário. Podemos ainda ter chanfros nos flancos, denominando
então chanfro do flanco principal e chanfro do flanco secundário.
Para o esclarecimento da terminologia e dos ângulos da cunha, é propício
distinguir entre o sistema de referência da ferramenta e o sistema de referência efetivo.
Ambos os sistemas estão baseados em duas superfícies de referência, que no entanto,
não são as mesmas.
haste
gume principal
chanfro da face
do gume principal
chanfro do flanco
do gume principal
flanco principal
quina com raio
de arredondamento
flanco secundário
chanfro da face
do gume secundário
gume secundário
face
30

31. Figura 2.16 - Sistema de referência na ferramenta (DIN 6581).
O sistema de referência na ferramenta está mostrado na figura 2.16 e se
baseia nas dimensões geométricas da ferramenta estática, sem considerar a
cinemática do processo de usinagem. Este sistema é empregado para a fabricação e
manutenção, bem como para a descrição da ferramenta de corte.
Com isto, o sistema de referência na ferramenta é colocado de tal forma que
a linha de referência passa por um ponto no gume, normal à direção do corte. Em
decorrência disto, para ferramentas de torneamento e aplainamento, ela está localizada
paralelamente à superfície de apoio da ferramenta de corte. A superfície normal à
superfície de referência que passa pelo gume, é denominada de superfície de corte e
esta, por sua vez, é normal à superfície de medição da cunha, o terceiro plano no
sistema de coordenadas ortogonais.
Figura 2.17 - Sistemas de referência efetivos (DIN 6581).
Superfície
de apoio
Direção pressuposta do
mov.de corte
31

32. O sistema de referência efetivo, mostrado na figura 2.17, considera a
velocidade de avanço durante o processo de usinagem.
A superfície de referência efetiva em decorrência disto, é normal à direção
efetiva do corte que resulta da soma da velocidade de corte e velocidade de avanço. A
superfície efetiva de corte e a superfície efetiva de medição de cunha, se orientam da
mesma forma que as superfícies no sistema de referência na ferramenta.
Segundo a DIN 6580, a superfície de trabalho no sistema de referência e no
sistema efetivo, são superfícies imaginárias que compreendem a direção da velocidade
de corte e a direção da velocidade de avanço. Nela, nós temos a realização de todos
os movimentos que estão relacionados com a formação de cavaco. Nas ferramentas de
torneamento e aplainamento, ela normalmente é uma superfície normal ou paralela ao
suporte da ferramenta.
Os ângulos designados a seguir, servem para a determinação da posição e
da forma de uma cunha de corte. Distingue-se entre os ângulos na ferramenta e os
ângulos no sistema de referência, figura 2.18 e 2.19. No sistema efetivo os ângulos são
acrescentados do termo efetivo com o index "e" (effective).
Figura 2.18 - Ângulos na ferramenta para um ponto no gume principal, de uma
ferramenta de torneamento (DIN 6581).
CORTE C-D
superfície pressuposta
de trabalho Pf
direção pressuposta
de corte
superfície de referência
da ferramenta Pr
CORTE A-B
(sup de medição da
cunha)
face
superfície de
referência da
ferramenta Prsuperfície do gume principal
flanco
ponto de
observação
superfície
pressuposta de
trabalho Pf
CORTE E-F
(normal a sup.
pressuposta de trab. Pf e
à sup. de ref. da ferr. Pr)
superfície de referência
da ferramenta Pr
superfície de
referência da
ferramenta Pr
VISTA Z
(sup. de trab. do gume
princ. da ferr.)
gume
O plano de desenho da vista
principal correspondente à
sup. de ref da ferr. Pr.
32

33. Figura 2.19 - Ângulos efetivos para um ponto que passa pelo gume de uma ferramenta
de torneamento (DIN 6581).
A distinção entre os ângulos no gume principal e no gume secundário,
ocorre pela caracterização do índice “n” para o gume secundário.
- O ângulo de posição “κ” é o ângulo entre a superfície de corte e a superfície de
trabalho, medido na superfície de referência.
- O ângulo de quina “ε”, é o ângulo entre a superfície do gume principal e do gume
secundário, medido na superfície de referência.
- O ângulo de inclinação lateral “λ” é o ângulo entre o gume e a superfície de
referência, medidos na superfície de corte. Ele pode ser positivo ou negativo,
valendo a mesma regra que para o ângulo de saída positivo e negativo.
- O ângulo de incidência “α”, é o ângulo entre o flanco e a superfície de corte, medido
na superfície de medição da cunha.
- O ângulo de cunha “β”, é o ângulo entre o flanco e a face, medido na superfície de
medição da cunha.
- O ângulo de saída “γ”, é o ângulo entre a superfície de saída e a superfície de
referência, medido na superfície da cunha. O ângulo de saída é positivo, se a
superfície de referência colocada no ponto de intersecção e a superfície de medição
de cunha, estão localizadas fora da cunha de corte.
Direção efetiva Direção de corte
CORTE C-D
Sup. efetiva de referência Pre
Direção de avanço
CORTE A-B
(sup. efetiva de
inclinação da cunha)
face
flanco
Sup. do gume principal
VISTA PRINCIPAL
Ponto observado
do gume
Sup. efetiva do gume
secundário
VISTA Z
(sup. efetiva do
gume)
Sup. efetiva
de medição
da cunha
gume
CORTE E-F
(normal à sup. de trabalho e a
sup. efetiva de ref.)
Sup. efetiva
de ref.Pre
Sup. efetiva do
gume principal
33

34. Para a designação dos termos na cunha, foi empregada a geometria de uma
ferramenta de torneamento, já que nesta é mais simples de exemplificar os diversos
aspectos. As definições aqui representadas, em principio, valem para todas as
ferramentas de corte de geometria definida.
2.9.O PROCESSO DE CORTE.
A figura 2.20 mostra a representação esquemática do mecanismo de
formação de cavaco, como ele é visto na micrografia de uma raiz de cavaco (à direita
da figura). A representação mostra que a deformação plástica contínua, que se mostra
na região de formação de cavaco, pode ser dividida em três regiões. A configuração
estrutural na peça (a) por cisalhamento, passa para configuração estrutural do cavaco,
em (b). A deformação plástica na região de cisalhamento na usinagem de materiais
frágeis, pode levar a separação do material na região por cisalhamento. Se o material
no entanto, tem uma capacidade de deformação maior, então a separação só ocorre
imediatamente diante do gume na região (e). A solicitação de tração, simultânea a
aplicação de uma pressão vertical sobre a ferramenta em combinação com as
temperaturas elevadas, leva a deformações na camada superficial da superfície de
corte (c) a na superfície de corte (d). No deslizamento sobre a superfície da ferramenta,
se formam superfícies limites que também sofrem deformações plásticas
complementares. Essas regiões de escoamento (regiões não atacadas, brancas na
parte inferior do cavaco na metalografia) que tem uma textura de deformação paralela
à face da ferramenta, nos dão a impressão de escoamento viscoso com grau de
deformação extremamente elevado.
Figura 2.20 - Raiz de cavaco.
O cavaco que se formou nesse processo acima descrito, é denominado de
Estrutura da peça
Superfície
de corte
flanco
face
ferramenta
estrutura do cavaco
plano de
cisalhamento
Mat. da peça Ck53
Mat. da ferr. HM P30
Veloc. de corte vc=100m/min
Seção de usinagem ap.f=2.0,315 mm2
Zona de
cisalhamento
ferramenta
superfície de corte
34

35. cavaco em forma de fita. Outras formas de cavaco são o cavaco em lamela, cisalhado
e arrancado. Pressupondo que as condições de corte na região de cisalhamento, no
máximo podem levar a um grau de deformação ε0, podemos distinguir a forma do
cavaco no diagrama tensão de cisalhamento x deformação, figura 2.21, e concluir
sobre os seguintes relacionamentos,
Figura 2.21 - Formas de cavaco em dependência das propriedades dos materiais
(Vieregge).
a) Cavacos contínuos: são formados quando o material tem uma
capacidade de deformação suficientemente elevada (εB>ε0), a estrutura na região do
cavaco é regular e as deformações não levam a encruamentos acentuados na
formação de cavacos, e o processo não é restringido por vibrações.
b) Cavacos em forma de lamela: ocorrem quando (εB<ε0<εZ), que no
entanto é maior que (εruptura). Também ocorre se a estrutura do cavaco é irregular e é
levado a oscilações em decorrência de vibrações que por sua vez, levam a variações
na espessura do cavaco. Cavacos de lamela podem ocorrer tanto para avanços
grandes como para altas velocidades de corte.
c) Cavacos cisalhados: constam de segmentos de cavacos, que são
seccionados na região de cisalhamento e em parte caldeiam entre si. Eles se formam,
se (εZ< ε0), de forma que isto não ocorre só para materiais frágeis como ferro fundido, e
sim também quando a deformação produz um encruamento acentuado na estrutura do
material. Cavacos cisalhados também podem ocorrer para velocidades de corte
Cavaco contínuo Cavaco em lamelas Cavaco cisalhado
Cavaco arrancado
Resist.aocisalhamento)
Lamelas, cisalhado e
arrancado contínuo
Grau de deformação Grau de deformação no
plano de cisalhamento
def. elástica
def. plástica
def. com escoamento
35

36. extremamente baixas (velocidades de corte de 1 a 3 m/min).
d) Cavacos arrancados: normalmente ocorrem na usinagem de materiais
frágeis com estrutura irregular como em alguns ferros fundidos e na usinagem de
rochas. Os cavacos não são cisalhados e sim arrancados da superfície com o que a
estrutura superficial da peça, muitas vezes é danificada por microlascamentos.
2.10. SOLICITAÇÕES NA CUNHA DE CORTE
A força de usinagem, aqui representada para o processo de torneamento,
pode ser desmembrada em suas componentes: a força de corte Fc, a força de avanço
Ff e a força passiva Fp, figura 2.21. Dessas forças, é possível deduzir as forças
tangenciais Ft e força normal Fn. Se tivermos um ângulo de inclinação lateral λ=0, a
influência do raio do gume secundário é pequena, isto é, o cavaco sai normalmente ao
gume, então vale:
( ) γκκγγ
sinsin FFFF pfCn
⋅⋅+⋅−⋅= coscos (3)
( ) γκκγγ
coscos ⋅⋅+⋅+⋅= FFFF pfCt
sinsin (4)
Onde a expressão entre parênteses da equação 3 e 4 , corresponde a força
normal ao gume Fkn, da figura 2.22.
Figura 2.21 - Força de usinagem e suas componentes no torneamento.
Movimento de corte
(peça)
F Força de usinagem
Fc Força de corte
Ff Força de avanço
Fp Força passiva
Movimento de avanço
(ferramenta)
36

37. Figura 2.22 - Componentes da força de usinagem na superfície de medição da cunha e
na superfície de referência.
As tensões médias normais e tangenciais sobre a face da ferramenta na
usinagem do aço de construção mecânica, estão situadas na faixa de 350 a 400 N/mm2
a 250 a 350 N/ mm2
respectivamente. Para materiais de difícil usinabilidade, estes
valores podem atingir a 1100 N/mm2
. A sua forma característica está representada na
figura 2.23, qualitativamente. Em combinação com as temperaturas que temos na
região de corte, que para a formação de cavacos contínuos pode estar situada acima
de 1000o
C, nós teremos deformações ε entre 0.8 e 4 e velocidades de deformação ε de
aproximadamente 10000/s. Para uma comparação, na figura foram colocados os
valores correspondentes de um ensaio. Para as condições de corte sob as quais
trabalham as ferramentas de metal duro, nós teremos tempos de aquecimento e de
deformação do material da peça, na ordem de grandeza de alguns milisegundos a
velocidade de aquecimento, teoricamente está localizada na faixa de 106 o
C/s.
Fc Força de corte
Ff Força de avanço
Fp Força passiva
Ffp Resultante de Ff e Fp
Fχn Força normal ao gume
principal
Fχt Força tangencial ao gume
Fγn Força normal à face
Fγt Força tangencial à face
Fφn Força normal ao plano de
cisalhamento
Fφt Força tangencial ao plano de
cisalhamento
Fcχn Resultante de Fc e Fγn
h Espessura de usinagem
hch Espessura do cavaco
vc Velocidade de corte
vch Velocidade de saída do cavaco
α Ângulo de incidência
β Ângulo de cunha
γ Ângulo de saída
λ Ângulo de inclinação lateral
φ Ângulo de cisalhamento
37

38. Figura 2.23 - Condições de usinagem.
O trabalho na usinagem, é resultante do produto entre o percurso decorrido
e as forças que indicam a direção do percurso de usinagem, segundo a norma DIN
6584. Correspondentemente podemos determinar as potências de usinagem, como
sendo o produto das componentes da velocidade e da componente da força de
usinagem respectiva. O trabalho de corte Wc e potência de corte Pc são:
Wc = lc . Fc (5)
Pc = vc . Fc/60 (6)
O trabalho de avanço Wf e a potência de avanço Pf são:
Wf = lf . Ff (7)
Pf = vf . Ff (8)
Entende-se como trabalho efetivo We a potência efetiva Pe, a soma das
correspondentes parcelas de corte e avanço:
We = Wc + Wf (9)
Pe = Pc + Pf (10)
Em decorrência da velocidade de avanço pequena e dos pequenos
percursos de avanço, o trabalho de avanço e a potência de avanço no torneamento,
normalmente são apenas da ordem de 0.03 a 3% do trabalho de corte ou da potência
de corte. Na maioria das vezes portanto, pode ser escrito We ≈ Wc e Pe ≈ Pc.
A figura 2.24, nos mostra a divisão do trabalho total de usinagem em
Mat. da peça Ck 45; mat. da ferr. HM P20; ap.f=2.0,25mm2
; vc=160m/min
Temperatura de corte T1~1030o
C
Veloc. de saída do cavaco vch=67m/min
Veloc. de aquecimento 106 o
C/s
Tensão normal média σnm=350 dN/mm2
Tensão de cisalhamento média τm=250 dN/mm2
comportamento
das tensões
região de cisalhamento
ferramenta
recorte A
38

39. trabalho de cisalhamento, trabalho de corte e trabalho de atrito, em dependência da
espessura de usinagem. A figura mostra que as parcelas diferentes de trabalho,
dependem da espessura de usinagem, onde o trabalho de cisalhamento tem a principal
parcela para grandes espessuras de usinagem.
Figura 2.24 - Subdivisão do trabalho efetivo na usinagem em dependência da
espessura de usinagem (Vieregge).
O trabalho mecânico efetivo, empregado para usinagem, é praticamente
transformado completamente em energia térmica. Os centros de geração de calor são
idênticos aos centros de deformação. Em decorrência disso, temos fontes de calor na
região de cisalhamento e nas regiões de atrito na ferramenta. A figura 2.20, mostra que
o grau de deformação na região de cisalhamento, no lado inferior do cavaco, é bem
maior que na região de cisalhamento, de forma que entre o cavaco e a ferramenta nós
teremos que esperar as maiores temperaturas. Uma vez que a espessura dessa região
de cisalhamento é muito fina em relação à região de cisalhamento, essas temperaturas
mais elevadas não são diretamente correlacionadas com a maior transformação de
energia.
A representação na figura 2.25 à esquerda, nos dá uma informação das
quantidades de calor que são absorvidas pela peça, cavaco e ferramenta. A maior
parte do calor é transportada pelo cavaco. A parcela principal da energia mecânica
(nesse caso 75% e de uma forma genérica, maior que 50%), é transformada na região
de cisalhamento. As quantidades de calor respectivas para as diversas regiões de
transformação de energia, são dissipadas por condução, irradiação e convecção, para
o meio ambiente. Como conseqüência desse balanço térmico, nós teremos campos de
Trabalho
efetivo
We=Fe.le
Trabalho de
deformação
Trabalho de
atrito
Trabalho de
cisalhamento
Trabalho de
corte
Atrito no flanco
Atrito na face
Energia latente
e calor
Mat. da peça 55NiCrMoV6
Resist. à tração 800 N/mm2
Veloc. de corte vc=100m/min
Largura de usinagem b=4,25mm
Ângulo de incidência α=5o
Ângulo de saída γ=10o
Espessura de usinagem h
atrito no flanco e trabalho de corte
atrito na face
trab. de cisalhamento
trabalho total
TrabalhoefetivoWe/
comprimentodecorte
39

40. temperatura que se modificam até que tenhamos um equilíbrio entre a quantidade de
calor gerada e a transmitida para fora. O campo de temperatura típico, foi determinado
matematicamente e mostrado a direita na figura 2.25.
Figura 2.25 - Distribuição de calor e temperatura na peça, cavaco e ferramenta, para a
usinagem de aço (Kronenberg e Vieregge).
Se observarmos uma partícula de material na região de cisalhamento, então
sua temperatura será no mínimo igual a de uma partícula na região de cisalhamento.
Se continuarmos a deslizar essa partícula sobre a região de contato, esta partícula, na
face inferior do cavaco, será aquecida consideravelmente pois a energia necessária
para separar o cavaco, na interface cavaco e ferramenta, é praticamente transformada
integralmente em calor. Como este fenômeno só ocorre nas regiões limites entre
cavaco e ferramenta em uma camada de material muito fina, ele aquece a camada
inferior do cavaco tanto mais quanto menor for o tempo, em decorrência da velocidade
de corte, disponível para a condução do calor. A temperatura máxima não ocorre
diretamente sobre o gume e sim afastada, do sentido de deslocamento da saída do
cavaco.
peça
ferramenta
cavaco
Para aço
Material da peça aço kf=850N/mm2
Mat. da ferramenta HM P20
Velocidade de corte vc=60m/min
Espessura de usinagem h=0,32mm
Ângulo de saída γ=10o
40

41. Figura 2.26 - Temperatura média na face da ferramenta.
Uma idéia da ordem de grandeza das temperaturas médias na face das
ferramentas em dependência da velocidade de corte para diversos materiais de
ferramenta, nos está dada na figura 2.26. Na faixa de velocidade de corte vc = 20 até
50 m/min, o comportamento da temperatura no papel Log-Log não é linear. O motivo
para isto, é que nesta faixa de velocidade nós temos a formação de gumes postiços
(veja parágrafo 1.4.2), que perturba a condução de calor.
2.10.1. Influência da geometria da cunha sobre a sua resistência
Dependendo da função que a ferramenta deve exercer na usinagem, tem-se
geometrias da cunha bastante distintas. A escolha da geometria depende de:
- material da ferramenta,
- material da peça,
- condições de corte e
- geometria da peça.
Formação de
gume postiço
Material da ferram. HM P10, P30, HSS 12-1-4-5
Material da peça Ck53N
Geometria da ferramenta:
Seção de usinagem ap.f = 3.0,25 mm2
Tempo de corte t = 15 s
Velocidade de corte vc
Temperaturanaface
41

42. Ângulo de
saída
γ
Ângulo de
incidência
α
Ângulo de
inclinação
λ
Ângulo de
posição
χ
Ângulo de
quina
ε
Raio da
quina
r
Aço rápido -6o
a +20o
6o
a 8o
-6o
a +6o
10o
a 100o
60o
a 120o
0,4 a 2mm
Metal duro -6o
a +15o
6o
a 12o
Tabela 2.1 - Ângulos da ferramenta para a usinagem do aço.
Geometrias usuais em ferramentas de corte, representadas pelos seus
ângulos de cunha na usinagem de aço, são representadas na tabela 2.1. Cada
determinação de um ângulo da geometria da ferramenta é uma solução de
compromisso, que pode satisfazer a diversas exigências na usinagem, apenas
aproximadamente.
A figura 2.27, mostra em qual forma as variações de geometria da cunha
influenciam as características de usinagem.
Figura 2.27 - Influência da geometria da cunha sobre as características da usinagem.
2.10.1.1. Ângulo de incidência “α”
O desgaste do flanco (caracterizado pela marca de desgaste de flanco VB),
é influenciado consideravelmente pelo ângulo de incidência. Se este for grande, a
cunha é enfraquecida duplamente: na ferramenta poderemos ter um acúmulo de calor,
que pode levar a perda da dureza a quente; uma cunha muito pequena além disso,
aumenta o perigo do lascamento e quebra da ferramenta.
Se o ângulo de incidência “α” tende a 0o
, o desgaste de flanco aumenta em
decorrência dos caldeamentos na região de contato com o parceiro de atrito.
2.10.1.2. Ângulo de saída “γ” , ângulo de cunha “β”
O ângulo de saída “γ”, ao contrário do ângulo “α”, pode estar situado tanto
no lado positivo quanto no lado negativo. O ângulo de saída é responsável pelo corte
42

43. do material em questão. A ordem de grandeza do ângulo “γ”, influencia a estabilidade
da cunha consideravelmente; em decorrência disso, ferramentas positivas podem
quebrar como decorrência do enfraquecimento demasiado da cunha. Como vantagens
de um ângulo de salda positivo, em primeiro lugar, devemos citar a diminuição da forca
de corte e força de avanço, bem corno uma melhora considerável na qualidade da
superfície da peça. A saída do cavaco, favorecida pelo ângulo de saída positivo, no
entanto muitas vezes apenas propicia uma quebra de cavaco insuficiente (tendência a
um cavaco contínuo). Ângulos de saída negativos, aumentam a estabilidade da
ferramenta (aplicação por exemplo, no aplainamento e na usinagem de peças com
interrupções de corte, tarefas de laminação ou de fundição). A deformação plástica na
usinagem com ferramentas de ângulo de saída negativo é maior, e em decorrência
disto temos forças de corte maior e uma solicitação térmica da cunha. Nós teremos um
desgaste de cratera maior na face, que por sua vez pode levar a vidas mais curtas das
ferramentas.
O ângulo de saida “γ” e o ângulo de incidência “α”, somados, formam o
ângulo de cunha “β”, a soma dos três ângulos, por definição, é 90o
(figura 2.18 e 2.19).
2.10.1.3. Ângulo de quina “ε”
Para garantir uma boa estabilidade da ferramenta, principalmente quando
se trata de uma solicitação pesada, o ângulo de quina deverá ser escolhido o tão
grande quanto possível. Ângulos de quina pequenos, são empregados de sobre modo
em tornos copiadores e na usinagem comandada numericamente. A faixa útil, com isto,
está prescrita e o ângulo entre o gume secundário e a direção de avanço deve ser no
mínimo 2o
, para evitar que a ferramenta exerça um raspamento com o gume
secundário sobre a superfície da peça.
2.10.1.4. Ângulo de posição “κ”
Para um avanço constante e profundidade de corte constante, com “κ”
diminuindo, a largura de usinagem “b” aumenta. Com isso, diminui a força específica
por unidade de comprimento de gume, de forma que a variação do ângulo de posição
para valores pequenos, é especialmente favorável na usinagem de materiais de alta
resistência, para com isto, garantir uma diminuição do desgaste da ferramenta. Por
outro lado, a força passiva aumenta com a diminuição de “κ” e com isso incorremos ao
perigo de que, em decorrência da instabilidade crescente do processo de usinagem,
tenhamos vibrações regenerativas sobre a superfície da peça.
43

44. 2.10.1.5. Ângulo de inclinação “λ”
Através de um ângulo de inclinação negativo, o processo de usinagem pode
ser estabilizado, porque o inicio do corte da ferramenta não se dá na quina e sim na
posição mais avançada em direção aparte central do gume. Com isso teremos uma
solicitação adequada, de forma que o perigo da quebra do gume, em decorrência de
uma solicitação excessiva, é evitado. A problemática da diminuição de solicitação no
início de corte, tem uma importância maior em corte interrompido (por exemplo no
fresamento a no aplainamento) e na usinagem de materiais fundidos e forjados (peças
com furos transversais e vazios).
Ângulos de inclinação lateral negativos, também provocam forças passivas
grandes, que devem ser absorvidas pela máquina ferramenta (grande rigidez normal à
árvore principal).
O ângulo de inclinação lateral além disso, tem uma influência sobre o
sentido e direcionamento da saída do cavaco. Um ângulo de inclinação lateral negativo,
tem como conseqüência o direcionamento do cavaco sobre a superfície já usinada da
peça e eventualmente com isso, podemos ter uma piora de qualidade da superfície
usinada.
2.10.1.6. Raio da Quina “r”.
A escolha do raio da quina de uma ferramenta, depende do avanço “f” e da
profundidade de corte “ap”. Em dependência do avanço escolhido, o raio de
arredondamento da quina influencia a qualidade da superfície usinada, para a qual vale
a equação seguinte:
Rt ≈ f2
/8.r (11)
Raios de quina grandes, levam a uma melhora da qualidade superficial e a
uma melhora da estabilidade dos gumes. Raios de quina pequenos têm a vantagem de
tenderem menos a vibrações regenerativas, em decorrência da força passiva menor.
44

45. unidade 3 - TEMPERATURA DE CORTE
- Deformação da raiz do cavaco
- Atrito entre peça e ferramenta
- Atrito entre cavaco e ferramenta
Os valores das proporções variam com:
• o tipo de usinagem: torneamento, fresamento, brochamento, etc.;
• o material da ferramenta e da peça;
• a forma da ferramenta;
• as condições de usinagem.
Exemplo: quantidade de calor gerada na deformação plástica para aços de
construção:
vc = 50m/min 75% do total do calor gerado
vc = 200m/min 25% do total do calor gerado
logo, nos regimes de corte altos, o atrito é a fonte básica de calor.
A temperatura da ferramenta se elevará de acordo com o calor específico e
a condutibilidade térmica dos corpos em contato, além das dimensões das seções
onde se escoa o calor.
A temperatura é o principal fator limitante da utilização das ferramentas de
corte em regimes de trabalho elevados, fixando, portanto as condições máximas de
produtividade e duração das ferramentas.
Como as deformações e forças de atrito se distribuem irregularmente, o
calor produzido também se distribui de forma irregular.
CALOR
• Cavaco
• Peça
• Ferramenta
• Meio ambiente
Dis
sip
75%
18%
5%
2%
45

46. A quantidade de calor devida ao atrito do cavaco com a superfície de saída e
que vai à ferramenta, é relativamente pequena. Porém, como esta superfície de
contato é reduzida, desenvolvem-se ali temperaturas significantes.
A quantidade de calor gerada aumenta com a velocidade e com a força de
corte. Conseqüentemente, a temperatura cresce com o aumento da velocidade de
corte, do avanço e da profundidade.
Este aumento de temperatura é acelerado com o desgaste da ferramenta, o
qual aumenta o valor do coeficiente de atrito e conseqüentemente a força de corte.
Para aumentar a produtividade da ferramenta deve-se aumentar a
velocidade, o avanço e a profundidade de corte. Todos estes fatores aumentam a
temperatura. Portanto deve-se procurar diminuir esta temperatura além de empregar
materiais de corte resistentes a altas temperaturas e ao desgaste.
O meio mais barato para a diminuição da temperatura de corte é o emprego
de fluidos de corte.
46

47. unidade 4 - FORÇA DE USINAGEM
O conhecimento da força de usinagem F ou de suas componentes: força de
corte Fc, força de avanço Ff e da força passiva Fp, é a base:
• Para o projeto de uma máquina ferramenta (dimensionamento
das estruturas, acionamentos, fixações, etc.);
• Para a determinação das condições de corte em condições de
trabalho;
• Para a avaliação da precisão de uma máquina ferramenta, em
certas condições de trabalho (deformação da ferramenta, máquina e peça);
• Para a explicação de mecanismos de desgaste.
A força de usinagem é também um critério para a determinação da
usinabilidade de um material de peça.
Os componentes da força de usinagem (Fc, Ff e Fp) diminuem com o
aumento da velocidade de corte vc devido à diminuição da resistência do material com
o aumento da temperatura.
Os componentes da força de usinagem aumentam com o aumento da
profundidade de corte ap de uma forma proporcional (só vale para ap maior que o raio
de quina).
Influência do ângulo de saída γ e do ângulo de inclinação λ lateral sobre os
componentes da força de usinagem:
Influência sobre a força de usinagem por grau
Fc Ff Fp
Âng. de saída γ 1,5% 5,0% 4,0%
Âng. de inclinação
lateral λ
1,5% 1,5% 10,0%
Âng. de saída γ 1,5% 5,0% 4,0%
Âng.de inclinação
lateral λ
1,5% 1,5% 10,0%
Uma variação do ângulo de incidência na faixa de 3o
≤α≤12o
não tem
influência considerável sobre as componentes da força de usinagem.
Uma variação do raio de quina não influencia a força de usinagem, desde
que a condição 2r≤ap seja satisfeita.
A força de usinagem aumenta linearmente com o aumento do teor de
carbono da peça e da ferramenta.
Pode-se ter variações consideráveis pela variação dos teores de elementos
47

48. de liga que atuam sobre a diminuição da força de corte, como por exemplo pelo
enxofre.
O tipo de material da ferramenta, atua principalmente no coeficiente de atrito
entre cavaco e ferramenta e em decorrência disso, principalmente sobre a força
passiva e a força de avanço.
Com o aumento da condutividade térmica do material da ferramenta, em
regra geral, verifica-se o aumento da força de corte.
O desgaste de cratera sobre a face da ferramenta que leva à formação de
um ângulo de saída mais positivo, em regra, leva à diminuição das componentes da
força de usinagem.
O desgaste do flanco da ferramenta aumenta as componentes da força de
usinagem devido ao aumento da superfície de atrito entre peça e superfície de
incidência.
48

49. Unidade 5 - POTÊNCIA DE USINAGEM
A força principal de corte Fc é a base para o cálculo da potência de
usinagem. No caso do torneamento, pode-se estabelecer a seguinte relação entre a
força de corte e a área da seção de usinagem:
em que kc é a pressão específica de corte em [N/mm2
].
O valor de kc é equivalente à energia de corte por unidade de volume ec, ou
seja, a energia necessária para remover uma unidade de volume da peça. Equivale
ainda a potência de corte para remover a unidade de volume da peça por unidade de
tempo, pc.
kc [N/mm2
] = ec [J/cm3
] = pc [W.s/cm3
]
Os valores de kc para alguns materiais segundo a norma alemã AWF-158
são dados na tabela abaixo:
Valores orientativos das pressões específicas de corte (AWF – 158)
MATERIAIS
σr
[N/mm2]
(ou dureza)
kc [N/mm2]
Avanço em [mm/rot]
0,1 0,2 0,4 0,8
ST3411, St3711, St4211 (ABNT 1015 a 1025)
ST5011 (ABNT 1030 a 1035)
STR6011 (ABNT 1040 a 1045)
ST7011 (ABNT 1060)
ST 85 (ABNT 1095)
Aço fundido
Aço Mn, aços Cr-Ni, aços Cr-Mo e outros aços
ligados
Aço inoxidável
Aço ferramenta
Aço manganês-duro
Ferro fundido GG12, GG14
Ferro fundido GG18, GG26
até 500
500 a 600
600 a 700
700 a 850
850 a 1000
300 a 350
500 a 700
> 700
700 a 850
850 a 1000
1000 a 1400
1400 a 1800
600 a 700
1500 a 1800
-
HB até 200
HB 200 A 250
3600
4000
4200
4400
4600
3200
3600
3900
4700
5000
5300
5700
5200
5700
6600
1900
2900
2600
2900
3000
3150
3300
2300
2600
2850
3400
3600
3800
4100
3750
4100
4800
1360
2080
1900
2100
2200
2300
2400
1700
1900
2050
2450
2600
2750
3000
2700
3000
2500
1000
1500
1360
1520
1560
1640
1720
1240
1360
1500
1760
1850
2000
2150
1920
2150
2520
720
1080
[ ]NfpackAckcF ⋅⋅=⋅=
49

50. Ferro fundido ligado
Ferro fundido maleável
Ferro fundido duro
Cobre
Cobre com mica (coletores)
Latão
Bronze vermelho (10Sn, 4Zn, 86Cu)
Bronze de fundição
Ligas de zinco
Alumínio puro
Ligas de Al, c/ alto teor de Si (11-13%)
Ligas p/ Al-Si (11-13,5% Si) (tenaz)
Pistão G Al-Si (11-13,5% Si)
Outras ligas de alumínio para fundição e trabalho
a frio
Ligas de magnésio
Borracha dura, ebonite
Baquelite, Pertinax, Novotext (massas isolantes
prensadas, isentas de borracha)
37.Papel duro
HB 250 A 400
Shore 65/90
HB 80/120
até 300
300 a 420
420 a 580
3200
2400
3600
2100
1900
1600
1400
3400
940
1050
1400
1400
1250
1150
1400
1700
580
480
480
380
2300
1750
2600
1520
1360
1150
1000
2450
700
760
1000
1000
900
840
1000
1220
420
350
350
280
1700
1250
1900
1100
1000
850
700
1800
560
550
700
700
650
600
700
850
300
250
250
200
1200
920
1360
800
720
600
520
1280
430
400
520
520
480
430
520
640
220
180
180
140
A potência de corte Pc é a potência disponível no gume da ferramenta e
consumida na operação de remoção de cavacos. É ela que interessa no cálculo de
forças e pressões específicas de corte.
A potência de acionamento Pa é a potência fornecida pelo motor à
máquina-ferramenta. Ela difere da potência de corte pelas perdas que ocorrem por
atrito nos mancais, engrenagens, sistemas de lubrificação e refrigeração, sistema de
avanço, etc.
A potência de avanço, embora seja uma parcela utilizada na operação de
corte, é muito pequena em relação à potência de corte, sendo mais prático reuni-la no
grupo das “perdas”.
A potência em vazio Po é a potência consumida pela máquina-ferramenta
ligada, com o mecanismo de avanço funcionando, porém sem que tenha lugar qualquer
operação de corte.
O rendimento da máquina é dado por:
50

51. Valores usuais estão entre 60% e 80%.
A potência de corte pode ser calculada pela equação:
onde,
Pc = potência de corte necessária no gume da ferramenta [kW].
Fc = força de corte [N].
kc = pressão específica de corte [N/mm2
].
A = seção de corte [mm3
].
A.vc = volume de cavacos produzidos na unidade de tempo [mm3
/min]
ap = profundidade de corte [mm].
f = avanço [mm/rot].
vc = velocidade de corte [m/min].
As dimensões de corte são o fator de influência preponderante na força e na
potência necessária para a usinagem. De um modo geral verifica-se que a pressão
específica de corte kc diminui com as dimensões do cavaco, sendo esta diminuição
mais notada para um aumento do avanço do que para um aumento da profundidade de
corte.
Com base nas afirmações anteriores, pesquisadores determinaram fatores
de correção para kc, sendo que o que mais se aproxima da realidade é Kienzle,
propondo a seguinte fórmula:
ou seja,
kc1.1 = pressão específica de corte para um cavaco de A = b.h = 1x1 mm2
.
A fórmula de Kienzle se mostrou válida no cálculo da força de corte nos
diversos processos de usinagem com espessura h constante do cavaco (tornear,
[ ]kW
cvfpack
cvAckcvcF
cP
600006000060000
⋅⋅⋅
=
⋅⋅
=
⋅
=
100100 ⋅
−
=⋅=
aP
oPaP
aP
cP
η
mc
cc hkk −
⋅= 1.1 mc
cc hbkF −
⋅⋅= 1
1.1
[ ] cavacodoespessurammfh =⋅= κsen
[ ] cortedeuralmmpab argsen =÷= κ
51

52. plainar, furar, brochar) como também em processos com espessura variável (fresagem,
serramento, denteamento de engrenagens), utilizando um valor médio hm.
A tabela abaixo fornece, a título de exemplo, valores de 1-mc e kc1.1 para
alguns materiais.
Material DIN ABNT equivalente
σr
[N/mm2
]
kc1.1
[N/mm2
] 1-mc
St 50 1030/1045 520 1990 0,74
St 60 1040/1045 620 2110 0,83
C 22 1020 500 1800 0,83
Ck 45 1045 670 2220 0,86
Ck 60 1060 770 2130 0,82
65 Si 7 9260 960 1270 0,73
100 Cr 6 52100 640 1600 0,71
100 Cr 6
recozido
52100 710 2400 0,79
GG L 14 Fo
Fo
cinzento com 950 0,79
GG L 18 grafite lamelar 124 750 0,87
GG 26 Fo
Fo
cinzento HB 200 1160 0,74
GTW, GTS Maleável branco/preto > 400 1200 0,79
GS 45 Aço fundido 300...400 1600 0,83
GS 52 Aço fundido 500...700 1800 0,84
unidade 6 - MATERIAIS USADOS PARA
FERRAMENTAS
6.1. EXIGÊNCIAS BÁSICAS PARA UM MATERIAL DE CORTE:
- Elevada dureza a quente;
- Elevada dureza a frio bem superior à da peça usinada;
- Tenacidade para resistir aos esforços de corte e impactos;
- Resistência à abrasão;
52

53. - Estabilidade química;
- Facilidade de obtenção a preços econômicos.
Nenhum material dispõe de todas essas características. Deve-se, portanto
verificar quais as primordiais e as secundárias.
6.2. CLASSIFICAÇÃO DOS MATERIAIS DE CORTE:
- Aços ferramenta
- Aços rápidos comuns
- Aços rápidos ao cobalto
- Ligas fundidas
- Carbonetos sinterizados
- Cerâmicas de corte
- Diamantes
- Nitreto de boro cristalino cúbico (CBN)
6.2.1. Aços ferramenta
Possuem de 0,8% a 1,5 de C e mínima porcentagem de outros elementos de
liga. Até 1900 eram os únicos materiais disponíveis para ferramentas. Obtém dureza
por tratamento térmico.
Apresentam baixa resistência a quente (~200o
C), o que permite sua
utilização em baixas velocidades de corte (~25m/min), tornando-os impróprios para
usinar aços de alta resistência.
São utilizados em aplicações secundárias, tais como: limas, cinzéis, serras
para madeira, ferramentas domésticas, ferramentas de forma para usinagem de latão e
ligas de alumínio, ferramentas para serem utilizadas uma única vez ou para poucas
peças.
Para melhorar a sua qualidade adiciona-se à sua composição pequenas
quantidades de Cr, V e W.
Principais vantagens:
- Baixo custo
- Facilidade de usinagem (gumes muito vivos)
- Fácil tratamento térmico
- Quando bem temperado, elevada dureza e resistência ao desgaste
- Boa tenacidade.
53

54. 6.2.2. Aços rápidos
6.2.2.1. Aços rápidos comuns
Foram criados em 1900, por F.W. Taylor, sendo que originalmente usavam
W, Cr e V como elementos de liga além de teores mínimos de Mn para evitar a
fragilidade. No decorrer dos anos foram adicionados outros elementos de liga.
Durante a Segunda Guerra Mundial a escassez de tungstênio (W) levou a
sua substituição parcial ou total por Mo. Além disso, os aços ao Mo são mais baratos
que os ao W.
São ferramentas que mantém a dureza até temperaturas em torno de 600o
C,
possuindo maior resistência à abrasão associada à resistência a quente, o que permite
a utilização de velocidades de corte maiores que os aços ferramenta.
Apresentam como desvantagens o preço elevado e difícil tratamento
térmico.
6.2.2.2. Aços rápidos com cobalto
Surgiram em 1921. O cobalto aumenta a dureza a quente e a resistência ao
desgaste, mas diminui a tenacidade, sendo que o teor de Co varia de 5 a 12%.
6.2.2.3. Aço rápido com revestimento de nitreto de titânio - TiN
A aplicação sobre o aço rápido de um revestimento de TiN (1 a 3 µm de
espessura) aplicado por processos PVD (Physical Vapor Deposition) abaixo de 550o
C
conferem aparência dourada às ferramentas. Este revestimento reduz o desgaste da
face e do flanco, pelo aumento da dureza. Além disso, o revestimento resulta numa
diminuição do coeficiente de atrito reduzindo a força de corte (Fc) melhorando o
acabamento superficial das peças usinadas. O revestimento com TiN protege o metal
base contra temperatura, sendo que o sucesso da ferramenta depende mais da adesão
do revestimento do que da sua espessura.
O lascamento do revestimento tem sido a principal causa de falha deste tipo
de ferramenta.
Apresenta bons resultados em usinagem com corte interrompido
(fresamento, plainamento, etc.)
6.2.2.4. Aço rápido sinterizado
São obtidos por processos de metalurgia do pó (sinterização), o que resulta
numa estrutura cristalina muito fina e uniforme, apresentando uma menor deformação
na têmpera e no revenido, além de possuírem menor tendência a trincas e tensões
internas. Apresentam uma tenacidade um pouco mais alta que os aços rápidos
54

55. comuns, além de uma vida mais longa e melhor aderência de revestimentos de TiN
6.2.2.5. Ligas fundidas
Foram descobertas por Haynes em 1922. Apresentam altas porcentagens de
W, Cr e Co.
As ligas são fundidas e vazadas em moldes, sendo as peças depois limpas
de carepas de fundição e retificadas até a medida final.
Apresentam como nomes comerciais: Stellite, Tantung, Rexalloy,
Chromalloy, Steltan (Brasil).
Uma composição tópica deste tipo de liga é:
W = 17%, Cr = 33%, Co = 44%, Fe = 3%
Possuem elevada resistência a quente permitindo a utilização em
temperaturas em torno de 800o
C. Apresentam qualidades intermediárias entre o aço
rápido e o metal duro.
6.2.3. Metal duro
O tungstênio (W) é o metal de mais alto ponto de fusão (3387o
C), maior
resistência à tração (4200 N/mm2
) e mais baixo coeficiente de dilatação térmica.
A dificuldade de fusão do W levou ao desenvolvimento da metalurgia do pó.
A Osram (fabricante de lâmpadas alemã) cedeu seus estudos sobre o
desenvolvimento de filamentos de W para lâmpadas à Krupp, que os usou como base
para pesquisas de aplicação do carboneto de tungstênio para a usinagem de metais.
Em 1927 a Krupp lançou o produto Widia (“Wie diamant” – como diamante).
Uma composição típica deste material é: 81% de W, 6% de C e 13% de Co.
6.2.3.1. Técnica de fabricação do metal duro
1 - O minério Scheelita ou tungstato de cálcio (CaWO4) é reduzido a trióxido
de tungstênio (WO3).
2 - A redução do trióxido de tungstênio (WO3) pelo hidrogênio (H2) dá origem
ao tungstênio (W) puro em partículas.
3 - O W é misturado a carbono puro (negro de fumo) e a mistura é levada a
um forno onde se obtém carboneto de tungstênio.
4 - O carboneto é moído e misturado em um moinho de bolas com pó muito
fino e puro de cobalto (Co).
5 - A mistura é comprimida (~400Mpa) a frio em matrizes obtendo-se
pastilhas no formato desejado.
6 - As pastilhas são levadas a um forno de sinterização que trabalha sob
55

56. vácuo ou em atmosfera de hidrogênio (1350 a 1600o
C). O material sofre uma contração
de 15 a 22%.
As pastilhas possuem elevada resistência à compressão (3500 N/mm2
),
dureza de 9,7 Mohs, mantendo elevada dureza até ~1000o
C, sendo empregadas com
sucesso na usinagem do ferro fundido e de materiais não ferrosos.
Não se prestam para usinagem de aço devido ao forte atrito entre
ferramenta e cavaco. O cavaco escorrega com grande pressão e sob elevada
resistência, com forte geração de calor, formando-se rapidamente uma cratera sobre a
face da ferramenta e lavando o gume ao esfacelamento.
6.2.3.2. Componentes dos metais duros e suas propriedades
A adição de carboneto de titânio e de tântalo ao metal duro reduz
grandemente o atrito. Estes carbonetos apresentam dureza maior que o de tungstênio.
Atualmente são usados como componentes dos metais duros:
6.2.3.2.1. WC – Co:
O carboneto de tungstênio é solúvel no cobalto, e em decorrência disso
temos uma alta correspondência entre a resistência de ligação interna com boa
resistência de gume.
Por outro lado, o carboneto de tungstênio tem limitações de velocidade de
corte devido a sua alta afinidade de difusão em temperaturas mais elevadas.
6.2.3.2.2. TiC:
Os carbonetos de titânio têm pouca tendência à difusão, o que resulta em
uma maior resistência a quente. No entanto, as ferramentas apresentarão uma menor
resistência de ligação interna e uma menor resistência do gume.
Metais duros com altos teores de TiC são frágeis e de fácil fissura, sendo
usados para usinagem de materiais ferrosos em altas velocidades de corte.
6.2.3.2.3. TaC:
Pequenas quantidades de carbonetos de tântalo diminuem o tamanho dos
grãos aumentando a tenacidade e a resistência do gume.
6.2.3.2.4. NbC:
Os carbonetos de nióbio apresentam efeito semelhante aos TaC.
56

57. Tabela 6.1 - Efeito de alguns elementos sobre o metal duro.
6.2.3.3. Subdivisão dos metais duros
Os metais duros convencionais são divididos pela Norma ISO – 153-1975,
segundo sua aplicação, em três grupos: P, M e K.
6.2.3.3.1. Grupo P
Simbolizado pela cor azul, para usinagem de aço, aço fundido, Fo
Fo
maleável, nodular, ou ligado, ou seja, materiais de cavaco comprido. Possuem alta
resistência a quente e pequeno desgaste abrasivo.
Além de WC tem percentagens mais ou menos elevadas de TiC (até 35%) e
de TaC (até 7%).
6.2.3.3.2. Grupo M
Simbolizado pela cor amarela. Para usinagem de aço, aço fundido, aço ao
Mn, Fo
Fo
ligado, aços inoxidáveis austeníticos, Fo
Fo
maleável e nodular e aços de corte
livre, ou seja, para uso universal em condições satisfatórias. Constituem tipos
intermediários entre os grupos P e K, apresentando resistência a quente relativamente
boa e boa resistência à abrasão.
6.2.3.3.3. Grupo K
Simbolizado pela cor vermelha. Para usinagem de Fo
Fo
comum e
coquilhado, Fo
Fo
maleável de cavaco curto, aços temperados, não ferrosos, não
metálicos, pedra e madeira, ou seja, materiais de cavaco curto.
Possuem menor resistência a quente e alta resistência ao desgaste, sendo
Elemento Quantidade
relativa
Efeito sobre
Resistência ao
desgaste
Dureza a quente Resistência à
formação de cratera
Resistência mecânica
Co
Pequena Aumenta muito Aumenta Aumenta ligeiramente Diminui
muito
Grande Diminui
muito
Diminui Diminui
ligeiramente
Aumenta muito
WC
Pequena Diminui
muito
Diminui Diminui
ligeiramente
Aumenta muito
Grande Aumenta muito Aumenta Aumenta ligeiramente Diminui
muito
TaC
e
NbC
Pequena Aumenta ligeiramente Aumenta ligeiramente Aumenta ligeiramente Aumenta ligeiramente
Grande Diminui
ligeiramente
Aumenta ligeiramente Aumenta grandemente Diminui
ligeiramente
TiC
Pequena Aumenta ligeiramente Aumenta ligeiramente Aumenta ligeiramente Diminui
ligeiramente
Grande Aumenta grandemente Aumenta grandemente Aumenta
moderadamente
Diminui
grandemente
Grão fino
Pequena Aumenta ligeiramente Pequeno efeito Aumenta ligeiramente Diminui
grandemente
Grande Aumenta grandemente Pequeno efeito Aumenta
consideravelmente
Diminui
grandemente
Grão
grosseiro
Pequena Diminui ligeiramente Pequeno efeito Diminui ligeiramente Aumenta ligeiramente
Grande Diminui grandemente Pequeno efeito Diminui
consideravelmente
Aumenta grandemente
57

58. constituídos quase que totalmente de WC-Co.
Os metais mais duros são usados para usinagens de acabamento (altas vc e
baixas ap). Em geral, as pastilhas possuem ângulo de saída negativo.
Os menos duros e mais tenazes (alto Co) são usados em cortes pesados de
desbaste, baixas vc, cortes interrompidos, vibrações, máquinas velhas, etc.
A tabela 6.2, a seguir, dá as recomendações de aplicação dos metais duros
em função do grupo de aplicação e do grau de dureza.
6.2.3.4. Metais duros de múltiplas faixas de aplicação
Partindo de matérias-primas de maior pureza e maior controle da
sinterização, foi possível obter pastilhas de elevada resistência à flexão com mínima
perda de dureza devido à granulometria mais fina e uniforme, distribuição mais perfeita
dos carbonetos e melhor solubilidade dos carbonetos no metal de ligação.
As pastilhas cobrem mais faixas de aplicação reduzindo os tipos
necessários, existindo inclusive estudos para eliminar o grupo M.
6.2.3.5. Metais duros com uma camada de revestimento
Foram desenvolvidos com o objetivo de explorar melhor as vantagens
isoladas de alguns materiais de elevada dureza e estabilidade química.
São compostos por uma base de metal duro tenaz sobre a qual se aplica
uma ou mais camadas finas, duras, resistentes à abrasão e de fina granulometria de
um material composto de carbonetos (TiC, HfC, ZrC, etc.), nitretos (TiN, HfN, ZrN, etc.),
carbonitretos (TiCN) ou de óxidos (p. ex. Al2O3).
Os revestimentos aumentam varias vezes a vida de ferramenta. Aplicações
típicas em torneamento e fresamento.
O processo de revestimento mais utilizado é a deposição de um vapor
químico (CVD - Chemical Vapor Deposition).
Tabela 6.2 - Grupos de aplicação de metais duros (ISO 153-1975)
Cor
Desig-
nação
Materiais a usinar Aplicação e condições de trabalho
Direção de
características
crescentes
AZUL
P 01
Aço de 500 a 1400 N/mm2
.
Aços fundidos com mais de
400 N/mm2
.
Torneamento e mandrilado de acabamento, dimensões precisas e fino
acabamento. Operação isenta de vibrações. vc=alto, A=pequeno,
γn=negativo.
Veloc.
crescente
P 10 Aços de baixo Cr.
Aços fundidos.
Torneamento de acabamento e desbaste leva, operações de cópia,
abertura de roscas e fresagem de precisão. vc=alto, A=pequeno e
médio, γn=negativo ou moderadamente positivo.
58

59. P 20
Aços de baixo Cr, aços
inoxidáveis, aços fundidos.
Fo
Fo
maleável de cavaco
longo.
Tornear, copiar, fresar, rosquear com vc e A médios, plainagem com
avanços pequenos em máquinas rígidas, γn=negativo ou positivo.
P 30
Aços inoxidáveis e aços
resistentes ao calor
Fo
Fo
maleável de cavaco
longo
Tornear, fresar, plainar. vc=média e baixa, A=média a grande.
Operações de desbaste e usinagem em condições desfavoráveis*.
P 40
Aço
Aço fundido com inclusões
de areia e cavidades
Trabalhos gerais de desbaste em torno, plaina, fresa de ranhuras.
vc=baixo, A=grande. Usinagem em condições desfavoráveis* em
tornos automáticos. λn=positivo, mesmo em trabalhos pesados.
P 50
Aço, aços fundidos de
resistência média e baixa,
com inclusões de areia e
cavidades.
Aços inoxidáveis
austeníticos.
Operações que exigem pastilhas muito tenazes; tornear, plainar, fresar
ranhuras. vc=baixo, A=grande, possibilidade de γ=grande.. Usinagem
em condições desfavoráveis* e trabalhos em tornos automáticos.
AMARELO
M 10
Aço, aço fundido, aço Mn,
Fo
Fo
cinzento, Fo
Fo
ligado,
maleável de cavaco curto,
nodular.
Torneamento com vc=média e alta e A=pequena ou média.
Veloc.crescenteAvançocrescenteResist.aodesgaste
M 20
Aço, aço fundido, aço
austenítico ou Mn, Fo
Fo
cinzento, Fo
Fo
ligado
Torneamento e fresagem. vc=média e alta e A=média.
M 30
Aço, aço fundido, aço
austenítico, Fo
Fo
cinzento e
ligas resistentes a altas
temperaturas.
Trabalhos gerais de torno, fresadora, plaina. vc=média e A=média a
grande. Condições de corte mais severas.
M 40
Aços de baixa resistência,
aços de corte fácil,
materiais não-ferrosos,
ligas leves.
Aço inoxidável austenítico
fundido.
Tornear, corte com bedame, particularmente em tornos automáticos.
vc=baixo e condições desfavoráveis*.
VERMELHO
K 01
Fo
Fo
cinzento muito duro,
Fo
Fo
coquilhado, ligas de Al
com alto Si, aço temperado,
plásticos altamente
abrasivos, papelão duro,
cerâmica.
Torneamento, usinagem de alta precisão e acabamento, mandrilado,
fresagem, rasqueteado. Apenas cortes contínuos.
Veloc.crescenteAvançocrescenteResist.aodesgasteTenacidade
K 10
Fo
Fo
cinzento acima de 220
Brinell, Fo
Fo
maleável de
cavaco curto, aço
temperado, ligas de Al-Si e
de cobre, plásticos, vidro,
borracha dura, papelão
duro, porcelana, pedras.
Uso geral para ferros fundidos. Tornear, fresar furar, mandrilar,
brochar, rasquetear. Desbaste e acabamento.
K 20
Fo
Fo
cinzento até 220
Brinell, metais não-ferrosos,
cobre, latão, alumínio.
Tornear, fresar, plainar, mandrilar, brochar, exigindo pastilhas muito
tenazes.
K 30
Fo
Fo
cinzento de baixa
dureza, aço de baixa
resistência, madeira
comprimida.
Tornear, fresar, plainar, fresar ranhuras. Usinagem em condições
desfavoráveis* e com possibilidade de uso de ângulos de corte
grandes.
K 40
Madeira macia ou dura,
materiais fibrosos. Metais
não-ferrosos
Como acima, em trabalhos sujeitos a solicitações dinâmicas e
condições extremamente desfavoráveis*.
vc = velocidade de corte; A = f.ap = seção de usinagem; γn = ângulo de saída.
* = material ou peças com formas que são difíceis de usinar: superfícies de peças fundidas ou forjadas, com incrustações de areia, carepas, dureza
variável, etc; cortes de dimensões variáveis, cortes interrompidos, operações sujeitas a vibrações e efeitos dinâmicos.
Figura 7.3 – Cegamento do gume com pedra de afiar. Recomenda-se:
Para aço rápido - pedra abrasiva de grãos finos de Al2O3.
Para metal duro - pedra de diamante, granulação 250 ou pedra de SiC, granulação 80 a
1120.
Figura 7.4 – Pontos de desgaste na face (superfície de saída) e no flanco da ferramenta.
a
b
59

60. Figura 7.5 – Aspectos de desgaste na ferramenta: 1) face (superfície de saída); 2) flanco (superfície de
incidência); B = largura da marca de desgaste.
Figura 7.6 – Desgaste da ferramenta. VB = largura da marca de desgaste; KT = profundidade de cratera;
KM = distância da cratera ao gume; D = deslocamento do gume; KL = faixa entre o gume e
o início da cratera.
7.4.3. Cratera
É a concavidade que se forma na face (superfície de saída) da ferramenta
devido ao atrito da mesma com o cavaco (Figuras 7.4 e 7.5). A cratera é caracterizada
pela sua profundidade KT e pela distância ao meio do gume KM (Figura 7.6).
O colapso da ferramenta pode dar-se pela cratera, pela marca de desgaste
ou pelo efeito combinado.
O desgaste provoca um deslocamento do gume.
7.5. CAUSAS DO DESGASTE DA FERRAMENTA
Os fatores principais de desgaste são:
• Deformação plástica
• Abrasão
60

61. • Aderência
• Difusão
• Oxidação
• Correntes elétricas iônicas
7.5.1. Deformação plástica
Ocorre quando a dureza a quente do material da ferramenta não é mais
suficiente para resistir às pressões de usinagem, o que se verifica especialmente com
maiores avanços.
Figura 7.7 - Deformação plástica no gume de uma ferramenta de torneamento de aço rápido.
7.5.2. Abrasão
É o arrancamento de finas partículas de material, em decorrência do
escorregamento sob alta pressão e temperatura entre a peça e a ferramenta.
Aumenta com o número de inclusões e partículas duras no aço (como
carbonetos e óxidos).
A presença de Al2O3 no aço é nociva devido a sua elevada dureza e
abrasividade.
A resistência à abrasão depende essencialmente da dureza do material da
ferramenta.
O aumento da vc aumenta a velocidade de desgaste, em virtude
principalmente da redução da resistência ao desgaste da ferramenta causada pelo
aumento da temperatura.
61

62. 7.5.3. Aderência
A aderência entre o material da peça e as asperezas superficiais da
ferramenta se deve à ação das altas temperaturas e pressões presentes na zona de
corte e o fato de que a superfície inferior do cavaco, recém arrancada, apresenta-se
limpa, sem camadas protetoras de óxidos e, portanto, quimicamente muito ativa.
A prova de que tais aderências se podem formar, é o gume postiço; formado
por partículas que se soldam na face da ferramenta e apresentam um elevado grau de
deformação a frio, isto é, estão encruadas, duras e resistentes.
Elas dificultam o deslizamento do cavaco, aumentando o coeficiente de atrito
na face e provocando um maior recalque do cavaco.
O aumento do atrito provoca um aumento progressivo da força de
deslizamento do cavaco, até que as partículas soldadas são arrancadas.
O arrancamento destas partículas pode-se dar por cisalhamento das
asperezas da ferramenta, por separação na solda ou por cisalhamento dentro das
próprias partículas.
No primeiro caso ocorre maior desgaste na face da ferramenta.
De modo geral, o deslocamento de partículas encruadas e duras separadas
do gume postiço, sob alta pressão, provoca desgaste abrasivo no flanco e na face da
ferramenta.
O gume postiço ocorre em baixas velocidades de corte. O desgaste
aumenta, inicialmente, com a velocidade, pois vão se alcançando temperaturas e
pressões que favorecem a aderência.
Já as velocidades mais elevadas, a temperatura sobe a ponto de amolecer
as partículas aderidas, que recristalizam, enquanto o material da ferramenta, muito
mais resistente ao calor, não é afetado.
Não havendo mais condições de formação do gume postiço, o desgaste da
ferramenta diminui, bem como o recalque do cavaco, pois o mesmo desliza mais
facilmente pela face da ferramenta.
62

63. Figura 7.8 - Esquema da formação periódica do gume postiço.
7.5.4. Difusão
Ocorre em temperaturas mais elevadas, em que as moléculas adquirem
certa mobilidade.
Para ferramentas de aço carbono e aço rápido, esta forma de desgaste não
tem significação, pois a faixa de temperaturas de difusão é bem mais alta que a
temperatura de amolecimento da ferramenta.
Diferente é a situação nos metais duros, nos quais podem ocorrer os
seguintes fenômenos em temperaturas na faixa de 700 a 1300ºC:
Difusão do ferro na base do cobalto, formando uma liga de baixo ponto de
fusão e de fácil desgaste.
Difusão do cobalto no aço, com formação de uma camada de cristais mistos.
Difusão do carbono, que é retirado dos carbonetos duros e imigra para o
aço.
Dissolução do carboneto de tungstênio na liga pastosa cobalto-carboneto
de tungstênio-ferro, com formação de carbonetos mistos e duplos do tipo Fe3 W3 C,
(FeW)6 e (FeW)23 C6 e liberação de carbono.
O aumento da temperatura gera tensões no esqueleto de carbonetos do
metal duro. Como o cobalto tem um coeficiente de expansão térmica cerca de quatro
vezes maior do que o esqueleto de carbonetos, o aumento da temperatura provoca a
expulsão sob alta pressão do cobalto e a geração de tensões no interior do metal duro.
63

64. Figura 7.9 - Representação esquemática do desgaste por difusão em ferramentas de metal duro.
7.5.5. Oxidação
A oxidação, como ocorre no aquecimento de peças a altas temperaturas
com a formação de carepas, pode ser causa de desgaste.
A oxidação em baixas temperaturas é normalmente evitada por camadas
protetoras de material oxidado.
Aços-carbono, aços rápidos e Stellites só formam carepas em temperaturas
bem superiores à de amolecimento da ferramenta. Por sua vez, os metais duros já
iniciam a formação de carepas em temperaturas de 700 a 800ºC, ou seja, em
temperaturas usuais de usinagem com este material.
Experiências feitas demonstram, efetivamente, que na usinagem com metal
duro em altas velocidades, o desgaste é menor numa atmosfera neutra do que na
presença do ar.
7.5.6. Correntes elétricas
São produzidas no contato entre peça e ferramenta durante a usinagem.
Estas correntes podem ser explicadas como um fenômeno termoelétrico, gerando-se
pelo aquecimento do ponto de união de um par de materiais distintos (termopar).
Ensaios minuciosos realizados pelo Prof. Opitz e seus assistentes na Escola
Superior Técnica de Aachen, levaram à conclusão que:
Na usinagem, dependendo do par de materiais, a ferramenta constitui
usualmente o pólo negativo.
Em virtude das diferenças de temperatura nos diversos pontos da zona de
corte, ocorrem na própria ferramenta circuitos fechados de corrente, os quais explicam
a magnetização freqüente observada na mesma. A corrente medida no circuito
máquina-peça-ferramenta é, portanto, apenas uma fração da corrente total gerada.
A isolação pura e simples provoca, em alguns casos, uma pequena redução
do desgaste da ferramenta.
64

65. A aplicação de uma corrente de compensação produz geralmente uma
redução mais notável do desgaste, no flanco da ferramenta.
7.6. CRITÉRIOS PARA DETERMINAÇÃO DO FIM DE VIDA DA
FERRAMENTA
À medida que a ferramenta vai se desgastando, observam-se variações
mais ou menos profundas no processo de usinagem. A temperatura se eleva
progressivamente, a força de corte e a potência consumida aumentam, as dimensões
da superfície usinada se alteram e o acabamento superficial piora.
Em condições extremas, ocorre um faiscamento intenso no corte e a
superfície usinada se apresenta áspera.
Com ferramentas de aço rápido, ocorre um sobreaquecimento do gume, que
amolece e fica com aspecto de queimado, ao mesmo tempo em que ocorre,
subitamente, um violento efeito de frenagem da ferramenta sobre a peça, na qual se
forma uma faixa altamente polida pelo atrito. Em ferramentas de metal duro o aumento
das forças de corte, no caso de um desgaste excessivo, provoca o lascamento e
destruição total do gume. A utilização de uma ferramenta até este ponto é de todo
desaconselhável, pois será necessário um longo trabalho de reafiação com a remoção
de uma extensa camada de material de corte, antes que se possa restabelecer um
gume adequado.
A fixação do ponto representativo do fim de vida de uma ferramenta é
fundamental no estudo da usinabilidade. São utilizados na prática e nos ensaios de
laboratório diversos critérios para determinar mais ou menos com exatidão este ponto,
dependendo a escolha, em grande parte, das exigências da usinagem (precisão de
medidas, grau de acabamento) e do material da ferramenta. Pode-se citar:
7.6.1. Falha completa da ferramenta:
Inabilita para o corte, por superaquecimento (queima), lascamento ou
quebra. Na prática não se recomenda ir até este ponto devido ao alto custo de
reafiação ou aquisição da ferramenta.
7.6.2. Falha preliminar da ferramenta:
Acusada pelo aparecimento na superfície usinada ou transitória da peça, de
uma estreita faixa altamente polida, indicando forte atrito de escorregamento com o
flanco da ferramenta. Ocorre faiscamento intenso. Este é um critério freqüentemente
usado no emprego de ferramentas de aço rápido.
65

66. 7.6.3. Largura da marca de desgaste no flanco:
Este é o critério de emprego mais freqüente na indústria para a
determinação do fim de vida da ferramenta de metal duro e cerâmica. As ferramentas
de metal duro perdem a eficiência de corte com 0,8 a 2mm de marca de desgaste.
Ferramentas maiores, mais tenazes e em velocidades de corte mais baixas
admitem maiores marcas de desgaste. Pastilhas mais duras e frágeis, como a
cerâmica, admitem no máximo 0,5m de marca de desgaste.
7.6.4. Vibrações intensas da peça ou da ferramenta, ruídos fortes por
vibração da máquina:
Impedem o prosseguimento da usinagem. Podem ter origem no desgaste no
flanco da ferramenta.
7.6.5. Profundidade de cratera KT ou distância KL:
A profundidade KT de cratera pode ameaçar o lascamento da pastilha. A
faixa remanescente KL entre o gume e o início da cratera pode se reduzir até ameaçar
a integridade do gume.
7.6.6. Deficiência de acabamento superficial:
Ocorre freqüentemente de maneira súbita e pronunciada do grau de
acabamento superficial, a qual pode ser tomada como limite de vida da ferramenta.
7.6.7. Formação de rebarbas de usinagem na peça.
7.6.8. Brusca variação na forma dos cavacos.
7.6.9. Alterações de dimensões da peça:
O desgaste provoca um deslocamento do gume, o que por sua vez
determina uma alteração nas dimensões da peça usinada. Um deslocamento de
0,1mm no gume resulta um aumento de 0,2mm no diâmetro da peça.
7.6.10. Força de corte, torque ou potência.
7.6.11. Aumento da força de avanço:
Este critério é usado especialmente em brocas. O aumento da força de
avanço está intimamente ligado ao desgaste do flanco e, portanto, com a marca de
desgaste.
7.6.12. Aumento na temperatura do gume.
66

67. 7.7. MÉTODOS USUAIS NA ESPECIFICAÇÃO DA VIDA DE UMA FERRAMENTA
DE CORTE ENTRE DUAS REAFIAÇÕES SUCESSIVAS:
• Tempo de máquina (principalmente em máquinas automáticas).
• Tempo efetivo de corte (mais usual).
• Volume do metal removido.
• Número de peças usinadas.
• Velocidade de corte equivalente (ou velocidade de Taylor): é a velocidade
de corte que, sob um determinado conjunto de condições de corte,
permite obter um tempo pré-fixado. Exemplo: V60 é a velocidade de corte
para uma vida efetiva de 60 minutos.
67

68. unidade 8 - MEIOS LUBRI-REFRIGERANTES
PARA A USINAGEM
8.1. OBJETIVOS:
O emprego de meios lubri-refrigerantes (também chamados fluidos de corte,
óleos de corte, meios de lubrificação e arrefecimento, líquidos refrigerantes, etc) tem
por finalidade:
• Aumentar a vida da ferramenta
• Aumentar a eficiência de remoção de material
• Melhorar o acabamento superficial
• Reduzir a força e potência de corte.
8.2. FUNÇÕES:
Os meios lubri-refrigerantes têm as seguintes funções básicas:
• Refrigeração
• Lubrificação
• Proteção contra corrosão
• Arrastamento dos cavacos
• Eliminação do gume postiço
Refrigeração da ferramenta - É especialmente importante em altas
velocidades de corte. Quando se utiliza ao máximo as possibilidades ao máximo as
possibilidades da ferramenta e a temperatura do gume se aproxima do ponto de
amolecimento, pequeno esfriamento pode provocar grande aumento na vida da
ferramenta. Assim, num ensaio sob determinadas condições de corte, o abaixamento
da temperatura para 700ºC para 650ºC provocou um aumento de vida de 4 para 20
minutos e uma nova redução de temperatura para 600ºC elevou a vida da ferramenta
para várias horas. A Tabela 8.1 indica a possibilidade de praticar velocidades de corte
até 40% maiores com o uso de refrigeração intensa, mantida a mesma vida da
ferramenta.
68

69. Tabela 8.1 - Coeficientes de correção da velocidade de corte para aços
rápidos.
Tipo de aço rápido
Coeficiente multiplicador para usinagem com refrigeração
a seco média intensiva
14-4-1
18-4-1
18-4-2
18-4-3
18-4-2 com 10% Co
18-4-2 com 18% Co
0,83
0,94
1,00
1,08
1,28
1,33
1,04
1,18
1,25
1,35
1,60
1,67
1,17
1,32
1,40
1,51
1,80
1,86
Lubrificação - Deve atuar especialmente na zona de contato da peça e do
cavaco com a face da ferramenta. Para diminuir a temperatura no gume da ferramenta
pode-se eliminar pela refrigeração o calor gerado, como também procurar reduzir a
geração de calor. Este segundo caminho é realizado pela lubrificação. Verifica-se que
o aquecimento se deve a dois fatores: atrito com a peça e com o cavaco, responsável
por 25% do calor gerado; trabalho de dobramento do cavaco, responsável por 75% do
calor gerado. A lubrificação atua, pois, diretamente, apenas sobre uma pequena
parcela do calor gerado. Indiretamente, porém, verifica-se que a lubrificação diminui o
fator de recalque do cavaco e, com isto, reduz, também, o trabalho de dobramento do
cavaco. Tem sido muito discutido o mecanismo de atuação do fluído lubrificante, uma
vez que a existência de pressões de contato entre cavaco e superfície de saída, da
ordem de 2700 MPa e temperaturas por vezes superiores a 600ºC, tornam de todo
impossível a hipótese de lubrificação hidrodinâmica, com formação de uma cunha de
óleo semelhante à que ocorre em mancais. A viscosidade do lubrificante não tem
nenhum efeito sobre o coeficiente de atrito. Uma explicação do mecanismo de
lubrificação é a seguinte: as superfícies do cavaco e da peça não são absolutamente
planas, mas apresentam irregularidades, nas quais pode penetrar o fluido de corte por
capilaridade ou outra ação mecânica.
Em face das pressões extremamente altas, entre as superfícies metálicas
que escorregam uma sobre a outra, gera-se uma situação de atrito limite. As
rugosidades mais salientes, em contato metálico, atritam-se e soldam-se
momentaneamente. Fora dos pontos de contato existe uma película de lubrificante de
espessura apenas molecular. Os aditivos existentes no lubrificante formam por
69