1. Influência dos parâmetros da sinterização flash na
densificação e microestrutura do ZnO
Discente: Ana Gabriela Storion
Orientadora: Dra. Elíria M. J. A. Pallone
Coorientadora: Dra. Sylma Carvalho Maestrelli
Programa de Pós-Graduação em Engenharia e Ciência de Materiais
Faculdade de Zootecnia e Engenharia de Alimentos
Universidade de São Paulo
2. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Óxido de Zinco - ZnO
• Estruturas-Cristalinas
(a) Wurtzita
(b) Blenda de zinco
(c) Sal-Gema
• Semicondutor do tipo n
• Aplicações em diversos setores
• Melhoria de propriedades: uso de materiais nanoestruturados
FONTE:
MORKOÇ,
H.;
ÖZGÜR,
Ü.
Zinc
Oxide:
Fundamentals,
Materials
and
Device
Technology.
Weinheim,
Germany:
Wiley-
VCH
Verlag
GmbH
&
Co.
KGaA,
2009,
p.
2.
2
3. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Processamento de Materiais Cerâmicos
Fonte:
Própria
autoria.
Baseado
em
REED,
J.
S.
Principles
of
Ceramics
Processing.
2a
ed
ed.
New
York:
John
Wiley
&
Sons,
1995,
p.
12.
3
Adaptado
de
FRANCIS,
L.
F.
Powder
Processes.
In:
Materials
Processing.
Elsevier,
2016.
p.
343–414.
4. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Fonte:
Própria
autoria.
Baseado
em
REED,
J.
S.
Principles
of
Ceramics
Processing.
2a
ed
ed.
New
York:
John
Wiley
&
Sons,
1995,
p.
12.
Fonte:
Adaptado
de
CARTER,
C.
B.;
NORTON,
M.
G.
Ceramic
Materials
-
Science
and
Engineering.
New
York:
Springer
US,
2007,
p.
418-419.
4
Processamento de Materiais Cerâmicos
5. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Fonte:
Própria
autoria.
Baseado
em
REED,
J.
S.
Principles
of
Ceramics
Processing.
2a
ed
ed.
New
York:
John
Wiley
&
Sons,
1995,
p.
12.
Adaptado
de
CARTER,
C.
B.;
NORTON,
M.
G.
Ceramic
Materials
-
Science
and
Engineering.
New
York:
Springer
US,
2007,
p.
418,
481.
5
Processamento de Materiais Cerâmicos
6. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Fonte:
Própria
autoria.
Baseado
em
REED,
J.
S.
Principles
of
Ceramics
Processing.
2a
ed
ed.
New
York:
John
Wiley
&
Sons,
1995,
p.
12.
6
Processamento de Materiais Cerâmicos
7. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Sinterização
• Transformação do pó previamente processado em um corpo sólido:
• Sinterização no estado sólido (solid state sintering - SSS)
• Sinterização via fase líquida (liquid-phase sintering - LPS)
• Vitrificação
• Sinterização de fluxo viscoso (viscous sintering - VS)
• Dois processos ocorrem concomitantemente:
• Densificação e Crescimento de grão
• Controlar os mecanismos da sinterização permite controlar a microestrutura de
um material.
Fonte: GERMAN, R. M. Thermodynamics of sintering. In: Sintering of Advanced
Materials. Elsevier, 2010. p. 7.
7
8. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Sinterização
• Vários processos não convencionais de sinterização vêm sendo estudados com o
objetivo de controlar o crescimento de grão e melhorar a densificação
• Dentre as principais técnicas de sinterização não convencionais, podem-se citar:
• Sinterização por micro-ondas
• Sinterização por plasma (SPS)
• Sinterização flash
8
9. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Sinterização Flash
• 3YSZ
Cologna, Rashkova e Raj (2010)
0 a 120 V/cm Flash > 60 V/cm
Sinterização convencional 1450 ºC – Sinterização Flash 850 ºC
• Materiais com coeficiente negativo de temperatura
• ZnO
Schmerbauch et al. (2014)
0 a 160 V/cm Flash > 80 V/cm
Sinterização convencional 1200 ºC – Sinterização Flash 600 a 700 ºC
• No entanto, alguns obstáculos ainda precisam ser superados:
• entender os mecanismos de densificação
• melhorar a homogeneidade microestrutural
• Dependência da geometria e dimensões
Fonte: Adaptado de COLOGNA, M.; RASHKOVA, B.; RAJ, R. Flash Sintering of
Nanograin Zirconia in o 5 s at 850 º C. v. 3559, n. 28133, p. 3557, 2010.
Fonte:
Adaptado
de
JHA,
S.
K.
et
al.
Beyond
flash
sintering
in
3
mol
%
yttria
stabilized
zirconia.
Journal
of
the
Ceramic
Society
of
Japan,
v.
124,
n.
4,
2016,
p.
283.
9
Fonte:
Adaptado
de
JHA,
S.
K.
et
al.
Beyond
flash
sintering
in
3
mol
%
yttria
stabilized
zirconia.
Journal
of
the
Ceramic
Society
of
Japan,
v.
124,
n.
4,
2016,
p.
283.
10. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
Sinterização Flash para o ZnO
• Os estudos foram realizados
• com corpos de prova de ZnO em formato cilíndrico
• preparados via prensagem uniaxial
• Até o presente momento não existem estudos realizados sobre a influência do
método de conformação na FS para corpos de prova de ZnO
• A distribuição dos poros do corpo a verde cria gradientes de densidade afetam
diretamente nos caminhos de passagem de corrente elétrica
10
11. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
OBJETIVOS
O objetivo principal deste trabalho é avaliar a influência de diferentes técnicas de
conformação e dos parâmetros da FS na homogeneidade microestrutural dos
corpos de prova de ZnO.
Objetivos específicos:
• Avaliar diferentes técnicas de conformação com relação à distribuição da
porosidade ao longo do corpo de prova;
• Realizar a CS sob as mesmas condições;
• Parametrizar o processo de FS a partir de análise experimental de diferentes
configurações;
• Avaliar a densificação dos corpos de prova de ZnO conformados por diferentes
métodos;
• Calcular o tamanho de grãos em diferentes regiões dos corpos de prova
sinterizados via FS e CS;
• Encontrar os melhores parâmetros da FS, para a obtenção de elevada
densificação, com controle no crescimento dos grãos e microestrutura
homogênea.
5
14. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
14
Caracterização do Pó
Análise granulométrica via difração a laser das amostras ZN e ZS.
15. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
15
Caracterização do Pó
Difratograma de Raios X para as amostras ZN e ZS, juntamente com o padrão de difração do ZnO segundo a ficha
JCPDS 36-1451
18nm
48nm
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
16. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
16
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Sinterização Convencional
Sinterização Flash Dinâmica
Sinterização Flash Isotérmica – Diferentes métodos de conformação e diferentes
materiais do eletrodo
Sinterização Flash com Isolamento Térmico
Sinterização Flash com Controle de Corrente
Sinterização
17. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
17
Sinterização Convencional
Curva de retração linear e densidade relativa durante a sinterização convencional do corpo de prova ZS-PI-C a 1200 ºC/2
h.
0 200 400 600 800 1000 1200
-16
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
Temperatura (ºC)
Retração
Linear
Específica
L/L
0
(%)
L/L0
dT
794
Densidade
Relativa
(%DT)
55
60
65
70
75
80
85
90
95
914
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
DA = (94,5 ± 0,8) %DT
18. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
18
Sinterização Convencional
I – superfície superior, II – centro, III – superfície inferior e IV – superfície radial
ZS-PI-C Sinterizado convencionalmente a 1200 ºC/2 h
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
19. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
19
Sinterização Flash Dinâmica
Curva de campo elétrico (E), densidade de Corrente (J), e densidade de Potência (P) e retração linear (dL/L0) durante a
sinterização flash do corpo de prova
Prensagem Isostática e Eletrodos de Pt
0
30
60
0
100
200
0
500
1000
1500
-100 0 100 200
-15
-10
-5
0
E
(V/cm)
J
(mA/mm²)
60s
898 ºC
862 ºC
P
(mW/mm³)
dL/L0
(%)
Tempo (s)
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
DA = (95,7 ± 1,2) %DT
20. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
20
I – superfície superior, II – centro, III – superfície inferior e IV – superfície radial
Prensagem Isostática e Eletrodos de Pt - 60 V/cm e 200 mA/mm2
Sinterização Flash Dinâmica
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
21. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
21
Sinterização Flash Isotérmica
Tempo de incubação (s) e DA (%DT) - FSI a 800 ºC
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
22. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
22
Sinterização Flash Isotérmica
Teste de Tukey - Tempos de incubação - FSI
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
23. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
23
Sinterização Flash Isotérmica
Teste de Tukey – Densidade Aparente - FSI
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
24. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
24
Sinterização Flash Isotérmica
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Conformação por Prensagem Isostática
Eletrodos de Platina Eletrodos de Inconel
DA = (94,3 ± 0,3) %DT DA = (94,8 ± 0,7) %DT
25. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
25
Sinterização Flash Isotérmica
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Conformação por Prensagem Uniaxial a 140 MPa
Eletrodos de Platina Eletrodos de Inconel
DA = (94,7 ± 1,4) %DT DA = (93,8 ± 1,1) %DT
0
30
60
0
100
200
0 100 200 300 400 500
0
500
1000
1500
0 100 200 300 400 500
ZS-PU140-FSI-Pt
E
(V/cm)
J
(mA/mm²)
P
(mW/mm³)
t (s)
ZS-PU140-FSI-In
t (s)
26. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
26
Sinterização Flash Isotérmica
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Conformação por Prensagem Uniaxial a 300 MPa
Eletrodos de Platina Eletrodos de Inconel
DA = (93,1 ± 2,3) %DT DA = (91, ± 0,3) %DT
27. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
27
Sinterização Flash Isotérmica
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Conformação por Colagem de Barbotina
Eletrodos de Platina Eletrodos de Inconel
DA = (91,4 ± 0,2) %DT DA = (91, ± 1,4) %DT
28. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
28
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
FS isotérmica
Eletrodos de Pt
60 V/cm
200 mA/mm²
29. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
29
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
0
50
100
150
200
0
10
20
30
40
50
60
70
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
0
200
400
600
800
1000
1200
0
50
100
150
200
0
10
20
30
40
50
60
70
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
0
200
400
600
800
1000
1200
0
50
100
150
200
0
10
20
30
40
50
60
70
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
0
200
400
600
800
1000
1200
0
50
100
150
200
0
10
20
30
40
50
60
70
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
0
200
400
600
800
1000
1200
Barbotina
PU300
PU140
J
(mA/mm²)
E
(V/cm)
P
(mW/mm³)
t (s)
Isostática
J
(mA/mm²)
E
(V/cm)
P
(mW/mm³)
t (s)
J
(mA/mm²)
E
(V/cm)
P
(mW/mm³)
t (s)
J
(mA/mm²)
E
(V/cm)
P
(mW/mm³)
t (s)
Curva de campo elétrico (E), densidade de Corrente (J), e densidade de Potência (P) durante a sinterização flash dos
corpos de prova conformados pelos diferentes métodos.
30. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
30
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Sinterização Flash com Isolamento Térmico (TIFS)
I – superfície superior, II – centro, III – superfície inferior e IV – superfície radial
Prensagem Isostática e Eletrodos de Pt - 60 V/cm e 200 mA/mm2
Aparato adaptado para TIFS
(94,9 ± 1,3) %DT
31. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
31
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Sinterização Flash com Controle de Corrente (MSFS)
0
30
60
0
100
200
0
500
1000
1500
0 100 200
-15
-10
-5
0
E
(V/cm)
J
(mA/mm²)
P
(mW/mm³)
dL/L0
(%)
Tempo (s)
100 150 200
0
200
32. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
32
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Sinterização Flash com Controle de Corrente (MSFS)
0
30
60
0
100
200
0
500
1000
1500
0 100 200 300 400 500
-15
-10
-5
0
0
30
60
0
100
200
0
500
1000
1500
0 100 200 300 400 500
-15
-10
-5
0
E
(V/cm) Rampa 1
Rampa 2
J
(mA/mm²)
P
(mW/mm³)
dL/L0
(%)
Tempo (s)
Curva de densidade de corrente (J), campo elétrico (E), densidade de Potência (P) e retração linear (dL/L0)
Colagem de Barbotina e Eletrodos de Pt - 60 V/cm e 200 mA/mm2
33. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
33
RESULTADOS E DISCUSSÕES PARCIAIS
Sinterização Flash com Controle de Corrente (MSFS)
I – superfície superior, II – centro, III – superfície inferior e IV – superfície radial
Colagem de Barbotina e Eletrodos de Pt - 60 V/cm e 200 mA/mm2
89,8 %DT
34. INTRODUÇÃO OBJETIVOS METODOLOGIA RESULTADOS CONCLUSÕES
CONCLUSÕES PARCIAIS
34
• Diferentes configurações dos ensaios de FS resultam em diferenças significativas
na microestrutura dos corpos de prova
• TIFS
• MSFS
• Diferentes métodos de conformação ocasionaram em diferenças microestruturais
e também de densificação
• PU 140 e 300 MPa
• Colagem de Barbotina e Prensagem isostática
• A utilização de eletrodos de Inconel, até o presente momento, não demonstrou
ocasionar modificações consideráveis na microestrutura e densificação dos
corpos de prova de ZnO, exceto em alguns casos pontuais.
• A elaboração dos melhores parâmetros ainda encontra-se sob construção para
dar prosseguimento nas etapas futuras do presente trabalho.
35. CRONOGRAMA DE ATIVIDADES
35
Planejamento Trimestral
Atividades Propostas
2018 2019 2020 2021
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Revisão Bibliográfica
Créditos em Disciplinas
Aquisição e Caracterização do pó
Preparo pó submicrométrico
Conformação (ZS)
CS (ZS)
FS e variáveis (ZS)
Caracterizações (ZS)
Análises dos Resultados
Avaliar melhores condições
Preparo pó nanométrico
CS (ZN)
FS e variáveis (ZN)
FS com atmosfera controlada
Análise dos resultados
Bom dia. Gostaria de agradecer primeiramente a presença de todos, em especial a banca. Darei inicio à minha apresentação do meu exame de qualificação de doutorado, intitulado:Influência dos parâmetros da sinterização flash na densificação e microestrutura do ZnO. O trabalho está sendo orientado pela Professora Elíria e coorientado pela Professora Sylma.
O óxido de Zinco (ZnO) é um material cerâmico que naturalmente apresenta vacâncias de oxigênio e excesso de zinco, que vai proporcionar uma quantidade de elétrons livres na camada de valência para serem excitados à banda de condução, caracterizando entao como um Semicondutor do tipo n. Os semicondutores formados por um elemento metálico da família IIB e um não-metálico da familia VIA, como é o caso do ZnO, geralmente cristalizam-se na estrutura cristalina blenda de zinco e wirtzita, e o ZnO ainda pode cristalizar-se na estrutura Sal-gema. As duas primeiras estruturas são mais difíceis de serem obtidas, e a estrutura que ocorre mais naturalmente para o ZnO sob condições normais de temperatura e pressão é a Wurtzita. As características fazem com que o ZnO possua aplicaçoes em diversos setores, como na fotocatálise, células solares, laser, e dispositivos de proteção UV.
boa transparência, alta mobilidade de elétrons, ampla gama de absorção de radiação,
Ainda, as propriedades elétricas, óticas, mecânicas e catalíticas do ZnO podem ser melhoradas utilizando escala nanométrica, e para isso é preciso trabalhar tanto no material de origem como também no processamento desse material até obter o produto final.
O processamento de um material cerâmico vai desde a matéria prima até o produto final, e é dividido em etapas, que vao depender do material que está trabalhando, dos recursos financeiros disponíveis, da geometria pretendida, da qualidade do acabamento, etc. De forma geral, pode-se dizer que o processamento é composto pela etapa de escolha das matérias-primas, a formulação adequada caso utilize-se mais de um material, a moagem ou mistura desses materiais, que nessa etapa tambem é realizada a desaglomeração das partículas do pó, que pode ser tanto a seco quanto a úmido, utilizando aditivos adequados, passando posteriormente pela classificação para determinar a granulometria que se deseja trabalhar, e então segue para a etapa de conformação. O método de conformação escolhido vai influenciar no gradiente de densidade que é gerado pelo volume da peça. Se o método utilizado não fornece uma homogeneidade na distribuição do pó por toda a extensão da peça, o material irá retrair e se consolidar de maneira irregular. Dentre os principais métodos de conformação tem-se a conformação no estado sólido, ou conformação mecânica, conformação plástica e conformação líquida.
A compactação mecânica do pó se dá pela alimentação do material granuladoem um molde rígido com o formato desejado. O molde irá comprimir o pó a pressões elevadas (para alguns materiais cerâmicos variando entre 100 e 300 MPa) para promover um forte contato entre as partículas
A conformação plástica envolve uma massa cerâmica, que consiste em umamistura homogênea do pó de partida com aditivos, que exercem a função defornecer determinada viscosidade à mistura, para que esta seja processada. A extrusão é amplamente aplicada na fabricação contínua de peças de seção transversal uniforme, e a injeção é utilizada para peças de maior complexidade, apresentando custos mais elevados devido ao elevado uso de aditivos
Na colagem de barbotina, a suspensão é vertida em um moldeporoso, geralmente de gesso, a partir do qual uma força de capilaridade promove a sucção do líquido, realizando a secagem do material e fazendo com o que o mesmo fique aderido às paredes do molde. Na colagem de fita a barbotina é espalhada sobre uma esteira, cuja superfície contém um plástico removível, Ao passar pela câmera de secagem, a barbotina é transformada em uma fita flexível devido ao uso dos aditivos poliméricos, com uma espessura fina.
Após a conformação da peça cerâmica pelo método escolhido, é preciso remover tanto o solvente utilizado no processo como os aditivos adicionados. Isso deve ser feito de maneira lenta pra evitar a ruptura domaterial conformado, e sem produzir defeitos em sua microestrutura.
Primeiramente, há apenas o contato das partículas do material, sem ligaçõesentre elas. O estágio inicial começa quando se é atingido um determinado grau demobilidade atômica (DEJONGHE; RAHAMAN, 2003) e o pescoço entre as partículasse forma (geralmente de tamanhos inferiores a 1/3 do tamanho das partículas).Nesse estágio, ainda há grande volume de poros Já no estágio intermediário, a densificação se intensifica, o tamanho dospescoços cresce para aproximadamente metade do tamanho das partículas, e adensidade pode atingir entre 70 e 92% da densidade teóricaNeste estágio, os poros apresentammorfologia tubular e ainda estão interconectados e ligados à superfície externaJá no estágio final, ocorre o isolamento dos poros, eliminação daporosidade residual (podendo chegar a valores próximos a 100% da densidadeteórica) e a predominância do crescimento dos grãos
Vários processos não convencionais de sinterização vêm sendo estudadoscom o objetivo de controlar a densificação e crescimento de grão, dentre os quais se podem citar as técnicas FAST, em que um campo elétrico aplicado no material influencia o comportamento da sinterização
Foi primeiramente apresentada por Raj e colaboradores...onde o material utilizado, a zirconia estabilizada com 3% em mol de ítria foi colocada em contato direto com dois eletrodos e foi aplicado um campo elétrico juntamente com a temperatura do forno até que em um dado momento uma corrente elétrica passa a percorrer o corpo de prova.
o primeiro estágio (I) é caracterizado peloaumento abrupto da condutividade do material, devido à transição de isolante paracondutor, promovendo altas concentrações de pares elétron-buraco. O segundo estágio (II) é caracterizado por um aumento não-linear dacondutividade do corpo de prova, e então a fonte passa do modo de controle detensão para controle de corrente elétrica, de maneira a impedir o aumentodescontrolado da densidade de corrente elétricaNeste estágio acontece a maior retração linear do corpo deprova e, consequentemente, maior densificaçãoO terceiro estágio (III) inicia-se após a mudança no modo de controle da fonte,em que o corpo de prova pode permanecer sob controle de corrente elétrica por umperíodo de tempo determinado, em um estado estacionário,
As amostrascorresponderam ao padrão de difração da ficha JCPDS 36-1451 (MCMURDIE et al.,1986) . Identificou-se a estrutura cristalina hexagonal, correspondente ao do mineralZincita ou Wurtzita. A estrutura correspondente está de acordo com o esperadosegundo a literatura, que consiste na fase mais termodinamicamente estável emcondições de temperatura e pressão
O valor da densidade aparente medida pelo princípiode Arquimedes para os corpos de prova ZS submetidos à CS foi de (94,5 ± 0,8)
O valor da densidade aparente medida pelo princípiode Arquimedes para os corpos de prova ZS submetidos à CS foi de (94,5 ± 0,8)
Percebe-se queos grãos apresentam morfologia homogênea e tamanhos semelhantes por todas asregiões, como esperado para uma CS. Ao se considerar que as partículas iniciaisestavam em valores próximos a 100 nm, as micrografias apontam crescimentoexacerbado dos grãos, próximo a duas ordens de magnitude
Considerando como Tonset a temperatura do forno no início da sinterização flashno momento em que a densidade de corrente elétrica percorrendo o corpo de provaatinge um valor de 1 mA/mm² (valor adotado arbitrariamente), tem-se que ao utilizarum campo elétrico de 60 V/cm a Tonset corresponde a aproximadamente 862 ºC.Verifica-se também o evento flash em aproximadamente 898 ºC (pico máximo dacurva de densidade de corrente), característico pelo aumento súbito da densidadede corrente elétrica do corpo de prova, aliado a uma diminuição do campo elétrico eaumento da taxa de retração linear
Verifica-se que a região II,correspondente ao centro, apresenta grãos com dimensões maiores que as demais.Este comportamento pode ser explicado devido ao fato que, em elevadastemperaturas (que o corpo de prova atinge pelo efeito Joule) ocorre a perda de calorpor radiação e convecção para o ambiente, que se dá de maneira mais intensa pelasuperfície do corpo de prova. Isso faz com que seja criado um fluxo de calor nosentido do centro para fora, o que gera um gradiente térmico ao longo do corpo deprova, onde o interior permanece a uma temperatura mais elevada do que asuperfície externa. Ao permanecer por uma temperatura mais elevada por umperíodo maior de tempo, induz-se o crescimento do grão na região central do corpode prova.as regiões I e III (quecorrespondem à região próxima aos eletrodos) apresentam dimensões inferiores àsdemais. Este fato pode estar associado ao motivo de que, além da perda porconvecção e radiação na superfície, o contato com os eletrodos, que é constituídode um material condutor, faz com que ocorram perdas por condução de forma maisacentuada que nas demais regiões, criando também uma zona de temperaturainferior às demaisas regiões próximas aos eletrodos estavam sob menores temperaturas do que orestante. Os autores sugeriram que isto poderia estar associado à liberação de calordurante as reações de oxidação e redução, em ambas extremidades que ocorrem nocontato entre o cátodo-ânodo-eletrólito, e também pela formação de defeitos nasregiões próximas aos contatos, que são geralmente endotérmicas (consumindoenergia da vizinhança).Ao comparar a micrografia do corpo de prova obtido via FS (Figura 24) com oobtido via CS (Figura 20), pode-se perceber que, embora apresente tambémcrescimento do grão quando comparado ao material de origem (para todas asregiões), na FS este crescimento ocorreu de maneira mais suave que na CS. Asupressão do crescimento dos grãos na FS, conforme discutido na literatura,
Os ensaios isotérmicos da FS foram executados a fim de avaliar a influência dométodo de conformação na densificação e microestrutura, bem como se asubstituição dos eletrodos de platina por eletrodos de Inconel causam modificações consideráveis no corpo de prova
Para todas as condições estudadas, a densidade aparente final foi superior a90 %. As menores densidades foram obtidas com corpos de prova conformados viacolagem de barbotina, com ambos os tipos de eletrodos e também via prensagemuniaxial a 300 MPa com eletrodo de Inconel. Os maiores valores de DAaproximaram-se dos valores obtidos com a CS e com a FS. Tal comportamento écoerente, uma vez que a distribuição dos poros afeta diretamente a resistividadeelétrica do material
Rejeita-se também a hipótese de igualdade entre os corpos de prova B-Pt e todas asdemaisPelos resultados, pode-se inferir que os métodos de conformação prensagemisostática e prensagem uniaxial com 140 e 300 MPa apresentaram os mesmostempos de incubação, independente dos tipos de eletrodos utilizados. O método deconformação por colagem de barbotina diferenciou-se dos demais, apresentandomédias estatisticamente semelhantes entre si quanto ao tipo de eletrodo utilizado
e uma maneira geral, verifica-se que os métodos deconformação colagem de barbotina e prensagem uniaxial a 300 MPa apresentaramvalores mais significativamente inferiores às médias. Uma possível explicação paraeste fato é que, ao utilizar a carga de 300 MPa para a prensagem uniaxial, pode terexcedido a máxima carga de empacotamento suportada pelas partículas. Este fatopode levar à ocorrência de laminação em algumas regiões, o que justificaria a quedana densidade aparente com relação à prensagem uniaxial de 140 MPa e isostática a200 MPa.Com relação ao método de colagem de barbotina, associando a menordensidade aparente obtida com o fato de este apresentar também os maiorestempos de incubação
Com relação aos métodos de conformação, os corpos de prova conformados uniaxialmente apresentaram maiores dimensões dos grãos em todas as regiões. Este fato pode estar associado ao gradiente de densidade formado durante a prensagem uniaxial, uma vez que a carga aplicada se deu em um único eixo (eixo longitudinal), fazendo com que o contato partícula-partícula seja favorecido na direção radial, podendo criar caminhos preferenciais de passagem da corrente elétrica. Para a prensagem uniaxial a 300 MPa, especificamente, existem regiões de elevadas densificações juntamente com regiões de baixa densificação e crescimento de grão, o que pode ter sido causado pela formação de caminhos preferenciais de passagem da corrente elétrica com consequente localização de aumento da temperatura. Esses caminhos preferenciais podem ser provenientes de falhas na compactação a verde. A prensagem isostática juntamente com a colagem de barbotina apresentaram melhores homogeneidades microestruturais pelas regiões analisadas, visto a melhor distribuição das cargas durante o empacotamento das partículas. No entanto, a colagem de barbotina apresentou grãos com dimensões inferiores à prensagem isostática. Este fato sugere que a colagem de barbotina, ainda que não tenha atingido valores de densificações equivalentes com as maiores %DT obtidas, pode indicar um método de conformação que, juntamente com a FS, auxilia no controle do crescimento dos grãos.
Os diferentes métodos de conformação empregados ocasionaram em diferenças microestruturais e também de densificação. De maneira geral, a prensagem uniaxial, principalmente ao aplicar 300 MPa, ocasionou maiores heterogeneidades microestruturais, enquanto a prensagem isostática e colagem de barbotina proporcionou maior homogeneidade microestrutural. Ainda, a colagem de barbotina proporcionou maior controle no crescimento dos grãos, devido à possível melhor distribuição da corrente elétrica ao longo do corpo de prova durante a FS, ainda que a densificação necessite ser melhorada
semelhança no tamanho dos grãos entre a região II e IV(central e radial, respectivamente) sugere que o isolamento térmico realizadoimpede a perda de calor por radiação e convecção pela superfície curvada, evitandoque o centro do corpo de prova permaneça a uma temperatura superior à dasuperfície radial.Ainda, a explicação anteriormente apresentação para a FS dinâmica aindacontinua válida, uma vez que os eletrodos utilizados são constituídos de Platina deespessura relativamente elevada (~3 mm). A perda de calor por condução ainda foiefetiva e também as reações de oxidação, redução e formação de defeitos estiverampresentes nas superfícies de contato entre os eletrodos e eletrólito. Desta maneira, oisolamento térmico permitiu diminuir a diferença do gradiente térmico do centro paraa superfície radial, mas não permitiu controlar o gradiente térmico no sentidolongitudinal do corpo de prova.
Percebe-se uma homogeneidade maior dos grãos em todas asquatro regiões analisadas, quando comparada às demais técnicas utilizadas. Noentanto, percebe-se a existência de poros residuais, o que está coerente com adensidade aparente final, também inferior aos outros corpos de prova obtidos comas diferentes técnicas de conformação. Segundo o que foi reportado até o momentona literatura para o ZnO, Charalambous et al. (2018a) e Phuah et al. (2019)utilizaram controle de corrente utilizando corrente elétrica contínua e obtiveramdiferenças microestruturais entre as regiões do ânodo e do cátodo, ainda que maissuaves que na FS dinâmica. Neste trabalho, o uso de corrente alternada possibilitoueliminar esse tipo de heterogeneidade, bem como possibilitou suavizar as diferençasentre as regiões do centro e superfície radial, causadas pelo gradiente térmico dointerior à superfície do corpo de prova.