Diseño de mezclas

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
TECNOLOGIA DEL CONCRETO PARA
RESIDENTES, SUPERVISORES Y
PROYECTISTAS
Lima, Noviembre del 2002
TEMA :
DOSIFICACION DEL CONCRETO
EXPOSITOR :
Ing. Ana Torre Carrillo

INDICE
I. La Dosificación del concreto.
II. Requisitos esenciales de las mezclas y factores que
influyen en el diseño.
III. Resistencia de diseño promedio.
III.1. Criterios en la elección
III.2. El control como factor de selección.
IV. Teorías y sistemas vigentes en el diseño de mezclas de
concreto.
V. El Método del ACI.
VI. Pasos en el diseño.
VII. Mezclas de prueba de obra y laboratorio.
VIII. Limitaciones de las tablas.
LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES – FIC – UNI

Capitulo I
LA DOSIFICACIÓN DEL
CONCRETO

Elementos que conforman el concreto
CONCRETO
* Opcional
Cemento
+
Arena
+
Piedra
+
Agua
+
Aditivos*
+
Aire
Elementos Activos
Elemento Pasivo

Proporciones en volumen de los componentes del
concreto
Proporciones típicas en
volumen absolutas de los
componentes del concreto
ADITIVO 0.1% – 0.2%
AIRE 1% – 3%
CEMENTO 7% – 15%
AGUA
15% – 22%
AGREGADOS
60% – 75%

CONCRETO
FRESCO
ENDURECIDO
Plástica
Moldeable
Trabajable
etc.
Aislante
Resistente
Durable
etc.
MATERIAL IDEAL PARA LA CONSTRUCCION

Capitulo II
REQUISITOS ESENCIALES DE LAS
MEZCLAS Y FACTORES QUE
INFLUYEN EN EL DISEÑO

EN ESTADO FRESCO
Trabajabilidad Consistencia
Fluidez
Tiempo de fragua

EN ESTADO ENDURECIDO
e prom
0.0E+00 5.0E-04 1.0E-03 1.5E-03 2.0E-03 2.5E-03
Elasticidad Resist. Compresión
Tracción Flexión
Diametral
iagrama Esfuerzo-Deformación Ensayo 21/5/2002
450.00
400.00
350.00
300.00
250.00
200.00
150.00
100.00
50.00
0.00
-50.00
Deformacion

Capitulo III
RESISTENCIA DE DISEÑO
PROMEDIO

III.1. CRITERIOS EN LA ELECCION
Conocemos la desviación estandar (Ds) ?
SI NO

SE CUENTA CON RESULTADOS ESTADÍSTICOS
DE PRODUCCIÓN
1. Si nuestro N° de muestras es > 30
f’’cr = f’’c + 1.34 Ds
f’’cr = f’’c + 2.33 Ds –– 35
El valor del f’cr de diseño será el MAYOR valor
obtenido de ambas fórmulas

f’’cr = f’’c + 1.34 Ds
Considera la posibilidad de que:
El promedio de todos los grupos de tres ensayos de
resistencia en compresión consecutivos sea mayor
que el f’c.
La probabilidad de ocurrencia en la cual un ensayo
este por debajo del f’c es de 1/100

f’’cr = f’’c + 2.33 Ds - 35
Considera la posibilidad de que:
Ningun ensayo de resistencia debe ser menor del f’c
en más de 35 Kg/cm².
Tabla: Obtención del f’cr en función de la desviación estándar
f’c Ds (Kg/cm²)
10 15 20 25 30 35 40 45 50
(Kg/cm²)
140 155 160 170 175 180 185 200 210 220
175 190 195 205 210 215 220 236 245 255
210 225 230 240 245 250 255 270 280 290
245 260 265 275 280 285 290 305 315 325
280 295 300 310 315 320 325 340 350 360
350 365 370 380 385 390 395 410 420 430

2. Si nuestro N° de muestras es < 30, los valores de
Ds presentes en las fórmulas anteriores serán
amplificadas mediante los factores indicados en la
siguiente tabla
Tabla: Factor de incremento de la Desviación Estandar
N° Ensayos Factor de incremento
Menos de 15 Ver Tabla cuando no se conoce el Ds
15 1.16
20 1.08
25 1.03
> 30 1.00
Y SI NO?

NO SE CUENTA CON RESULTADOS
ESTADÍSTICOS DE PRODUCCIÓN
3. Si nuestro N° de muestras es < 15 ó no se cuenten con
registros sobre la desviación estándar del concreto:
a) El comité del ACI considera que el cálculo del f’cr
será segun la siguiente tabla
f’c Especificado f’cr (Kgcm²)
< 210 f’c + 70
210 – 350 f’c + 84
> 350 f’c + 98

b) El comité Europeo recomienda utilizar la siguinte fórmula:
f’’cr = f’’c /(1 - t*v)
v = Coeficiente de variación, cuyo valor se obtiene
de la siguiente tabla:
Tabla: Coef. de Varición (v) en función al grado de control
Grado de Control Valor (%)
Laboratorio 5%
Excelente en obra 10% - 12%
Bueno 15%
Regular 18%
Inferior 20%
Malo 25%

Tabla: Factor t
t = Factor que
depende del % de
resultados < f’c
que se admiten o
la probabilidad de
ocurrencia, su
valor se obtiene de
la siguiente tabla:
Posibilidad de caer debajo del
N° Muestras - 1 límite inferior
1 en 5 1 en 10 1 en 20
1 1.376 3.078 6.314
2 1.061 1.886 2.920
3 0.978 1.638 2.353
4 0.941 1.533 2.132
5 0.920 1.476 2.015
6 0.906 1.440 1.943
7 0.896 1.415 1.895
8 0.889 1.397 1.860
9 0.883 1.383 1.838
10 0.879 1.372 1.812
15 0.866 1.341 1.753
20 0.860 1.325 1.725
25 0.856 1.316 1.708
30 0.854 1.310 1.697
> 30 0.842 1.282 1.645

III.2. EL CONTROL COMO FACTOR DE
SELECCIÓN
Diseño, construcción y
Edificaciones de concreto
Ensayos de compresión
RNC

CONSIDERACIONES
1. Ensayo = Promedio de 2 probetas
Promedio
2. Cada 120 m³ concreto, mínimo 1 ensayo
3. Por cada día de vaciado mínimo 1 ensayo
4. Edad de rotura de probetas : 28 días

CRITERIO (ACI 318)
Método de Diseño:
Rotura
Promedio ≥ f’c y
Individualmente > f’c – 35 Kg/cm²

Ejemplo
Grupo
3 probetas
Promedio
2 probetas
1 321 -
2 324 -
3 266 304
4 254 281
5 244 255
6 250 249
7 253 249
8 235 246
9 247 245
10 247 243
11 250 248
12 246 248
13 246 247
14 257 250
15 238 247
16 251 249
17 247 245
18 293 264
19 242 261
Ensayo
N°
f’’c = 245 Kg/cm²

Resist. Compresión (Kg/cm²) Valor del Ensayo
Ejemplo
340
330
320
310
300
290
280
270
260
250
240
230
220
210
200
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
N° Ensayos
Promedio de 3
f'c = 245 Kg/cm²
Promedio de 3 probetas

Capitulo IV
TEORIA Y SISTEMAS VIGENTES
EN EL DISEÑO DE MEZCLAS
DE CONCRETO

METODOS PARA EL DISEÑO DE MEZCLAS
Entre los métodos para el diseño de mezclas de
concreto tenemos:
1. Métodos basados en curvas
teóricas
2. Métodos basados en curvas
empíricas
3. Método del Módulo de fineza de
la combinación de agregados
4. Método del Agregados Global
5. Método Comité 211 ACI

METODOS BASADOS EN CURVAS
TEÓRICAS
Este método asume que la distribución granulométrica
tiene un comportamiento parabólico, cuya ecuación
general es:
i h
y = g  D 
+ ( 100
− g )
x  d

d
D



Hubo varios investigadores que utilizaron este método
para hallar sus parámetros, algunos de ellos son:
FULLER, EMPA, POPOVICS, BOLOMEY, FAURY,
etc. LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES – FIC – UNI

Curvas
Granulométricas
Teóricas

Curvas Teóricas de Gradación Óptima

Gráfico Parábola de Bolomey

METODOS BASADOS EN CURVAS
EMPÍRICAS
Este método asume que la distribución granulométrica
de la combinación de agregados se ajusta a rangos o
husos granulométricos basados en información
estadística empírica.
Algunas husos granulométricos conocidos son:
-Los Husos DIN.
-Los Husos Británicos

Huso Granulométrico DIN T.M. = 30mm

Huso Granulométrico Británicos T.M. = 19 mm

METODO DE LA FINEZA DE LA
COMBINACION DE AGREGADOS
Este método considera el Módulo de Fineza de la mejor
combinación. Para esto establece la ecuación
m m
g
−
f f g g m = r m + r m x100
f −
m m
r
g f
=
Donde:
m = Módulo de Fineza de la combinación
mf = Módulo de Fineza del Agragdo fino
mg = Módulo de Fineza del Agragdo grueso

Tabla: Módulo de Fineza de la Combinación de los agregados
TMN Bolsas de Cemento por m³
A.G.
6 7 8 9
3/8” 3.96 4.04 4.11 4.19
½” 4.46 4.54 4.61 4.69
¾” 4.96 5.04 5.11 5.19
1” 5.26 5.34 5.41 5.49
1 ½” 5.56 5.64 5.71 5.79
2” 5.86 5.94 6.01 6.09
3” 6.16 6.24 6.31 6.39

METODO DE DISEÑO 1 - 3
1) Conocer las características de los materiales
2) Cálculo del T.N.M.
3) Determinar la Resistencia promedio f’cr
4) Cálculo del Asentamiento
5) Cálculo Contenido de aire
6) Cálculo de la relación a/c
7) Factor Cemento = agua/(6)
8) ΣVol. Abs. = Vol. Cem. + Vol. Aire + Vol. Agua
9) Volumen de agregados = 1 - (8)
f f g g m = r m + r m

10) Cálculo del Módulo de Fineza de la combinación de
agregados.
11) Cálculo del porcentaje de agregado fino, mediante la
fórmula:
x100
m m
g
−
=
f −
m m
r
g f
12) Cálculo del porcentaje de agregado grueso, mediante
la fórmula:
r (1 r )x100 g f = −

13) Cálculo de los pesos secos de los agregados
Peso secoAF = Vol. A.F. x P.E. x 1000
Peso secoAG = Vol. A.G. x P.E. x 1000
14) Cantidad de material por m³
15) Corrección por humedad de los agregados
A.F. = Peso seco(1+%C.H.AF/100)
A.G. = Peso seco(1+%C.H.AG/100)
16) Humedad Superficial
A.F. = %C.H. - % Abs +
A.G. = %C.H. - % Abs
Aporte de humedad
17) Agua Efectiva = Agua Diseño – Aporte Humedad
18) Cantidad de material por m³ corregida por humedad

METODO DEL AGREGADO GLOBAL
Este método considera el porcentaje incidencia de cada agregado en
el diseño de mezcla, los porcentajes se controlan de tal forma que la
combinación esté dentro de algunos de estos husos
Tamiz Huso 1 ½” Huso ¾” Huso 3/8”
(Pulg)
L.I. L.S. L.I. L.S. L.I. L.S.
2" 100 100
1 1/2" 95 100 100 100
1" 60 90 98 100
3/4" 45 80 95 100
1/2" 35 68 70 80 100 100
3/8" 30 58 50 65 95 100
N°4 25 50 35 55 30 65
N°8 20 45 25 48 20 50
N°16 14 38 18 42 15 40
N°30 8 30 10 35 10 30
N°50 3 20 5 20 5 15
N°100 0 8 0 8 0 8

10) Cálculo de los porcentajes de agregado fino y grueso:
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2"
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2"
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2"
Piedra: 40%
Arena: 60%
Piedra: 50%
Arena: 50%
Piedra: 60%
Arena: 40%
11) Cálculo de los volumenes de los agregados fino y grueso:
Vol. A.F. = % A.F. x Vol. agregados
Vol. A.G.= % A.G. x Vol. agregados

12) Cálculo de los pesos secos de los agregados
A.F. = Vol. A.F. x P.E. x 1000
A.G. = Vol. A.G. x P.E. x 1000
13) Cantidad de material por m³
14) Corrección por humedad de los agregados
A.F. = Peso seco(1+%C.H.AF/100)
A.G. = Peso seco(1+%C.H.AG/100)
15) Humedad Superficial
A.F. = %C.H. - % Abs +
A.G. = %C.H. - % Abs
Aporte de humedad
16) Agua Efectiva = Agua Diseño – Aporte Humedad
17) Cantidad de material por m³ corregida por humedad

Capitulo V
EL METODO DEL ACI PARA EL
DISEÑO DE MEZCLAS DE
CONCRETO

Volumen Unitario de agua
(lt/m³)
Asentamiento Tamaño Máximo del Agregado Grueso
3/8” 1/2” 3/4” 1” 1 1/2” 2” 3” 6”
Concreto sin are incorporado
1” a 2” 207 199 190 179 166 154 130 113
3” a 4” 228 216 205 193 181 169 145 124
6” a 7” 243 228 216 202 190 178 160 --
Concreto con are incorporado
1” a 2” 181 175 168 160 150 142 122 107
3” a 4” 202 193 184 175 165 157 133 119
6” a 7” 216 205 197 184 174 166 154 --
Tabla confeccionada por el comité ACI 211

Relación a/c por resistencia
f’c Relación agua / cemento en peso
150 0.80 0.71
200 0.70 0.61
250 0.62 0.53
300 0.55 0.46
350 0.48 0.40
400 0.43
450 0.38
Concreto con aire
incorporado
Concreto sin aire
incorporado
(Kg/cm²)

Contenido de aire atrapado
(%)
TMN Agregado Grueso Aire Atrapado
3/8” 3.0 %
½” 2.5 %
¾” 2.0 %
1” 1.5 %
1 ½” 1.0 %
2” 0.5 %
3” 0.3 %
4” 0.2 %

Contenidode aire incorporado y total
T.N.M. Contenido de aire total ( % )
Agregado
Grueso
3/8” 4.5 6.0 7.5
1/2” 4.0 5.5 7.0
3/4” 3.5 5.0 6.5
1” 3.0 4.5 6.0
1 ½” 2.5 4.5 5.5
2” 2.0 4.0 5.0
3” 1.5 3.5 4.5
6” 1.0 3.0 4.0
Exposición
Severa
Exposición
Moderada
Exposición
Suave

Peso del agregado grueso por unidad de
volumen del concreto b/bo
TMN Módulo de fineza del Agregdo Fino
A.G.
2.40 2.60 2.80 3.00
3/8” 0.50 0.48 0.46 0.44
1/2” 0.59 0.57 0.55 0.53
3/4” 0.66 0.64 0.62 0.60
1” 0.71 0.69 0.67 0.65
1 ½” 0.76 0.74 0.72 0.70
2” 0.78 0.76 0.74 0.72
3” 0.81 0.79 0.77 0.75
6” 0.87 0.85 0.83 0.81

Condiciones especiales de exposición
325
300
0.40
0.45
Protección contra la corrosión del concreto
expuesto a la acción dla gua de mar, aguas
sálubres, neblina o rocios de esta agua.
Si el recubrimiento mínimo se incrementa en 15
mm.
0.45 300
0.50
Concretos expuestos a procesos de congelación
y deshielo en condiciones húmedas
a) Sardineles, cunetas, secciones delgadas
b) Otros elementos
0.50 260
0.45
0.45
Concreto de baja permeabilidad
a) Expuesto a agua dulce
b) Expuesto a agua e mar o aguas solubles
c) Expuesto a la acción de aguas cloacales
Resist. a la compresión
mínima en concretos
con agregados livianos
Relación a/c máxima, en
concretos con agregado
de peso normal
Condiciones de exposición

Capitulo VI
PASOS DE DISEÑO

1/17
Los pasos a seguir son:
1. Condiciones Generales
Cemento:
Marca : SOL
Tipo : I
Peso específico : 3.13
Agua:
Agua potable de la red pública
Peso específico: 1000 Kg/m³

2/17
Características del concreto:
Resistencia especificada: 210 Kg/cm²
Asentamiento : 3” – 4”
Condiciones ambientales y de Exposición durante el
vaciado:
Temperatura promedio ambiente: 20° C
Humedad relativa: 80%
Condiciones a la cual estará expuesta
Normales

3/ 17
Agregados:
Agregado Fino Grueso
Cantera La Molina Gloria
Perfil Chancada
PUS 1,723 1,462
PUC 1,999 1,642
Peso Específico seco 2.68 2.71
Módulo de fineza 2.95 6.68
% Absorción 0.81 0.85
Cont. de humedad 1.62 0.45
T.N.M. --- 3/4”

Tamaño Nominal Máximo

% % RET. %

TAMIZ PESO RET.

(gr.)

( Pulg ) ( mm ) RET. ACUM. PASA
2 1/2 63
2 50
1 1/2 37.5
1 25 0 0.0 0.0 100.0
3/4 19 5,648 69.3 69.3 30.7
1/2 12.5 2,329 28.6 97.9 2.1
3/8 9.5 46 0.6 98.4 1.6
N°4 4.75 127 1.6 100.0 0.0
N°8 2.38 0 0.0 100.0 0.0
N°16 1.19
FONDO 0.075

Tamaño Máximo = Es el mayor tamiz por donde pasa todo el material
Tamaño Nominal Máximo = Es el tamiz donde se produce el primer retenido

4/ 17
GRANULOMETRIA DE LOS AGREGADOS

100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
TAMIZ PESO RET.

AGREGADO FINO
HUSO NTP C
(gr.)
01 0.1 1 10 100
Tamices ( mm )

TAMIZ PESO RET.
(gr.)

2 1/2 63
2 50
1 1/2 37.5
1 25 0 0.0 0.0 100.0
3/4 19 5,648 69.3 69.3 30.7
1/2 12.5 2,329 28.6 97.9 2.1
3/8 9.5 46 0.6 98.4 1.6
N°4 4.75 127 1.6 100.0 0.0
N°8 2.38 0 0.0 100.0 0.0
N°16 1.19
FONDO 0.075

AGREGADO GRUESO
HUSO NTP 1 - 1/2
% % RET. %
Módulo de Fineza = 2.95 Módulo de Fineza = 6.68
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.1 1 10 100 1000 Tamic es ( mm )

% % RET. %
1/2 12.5
3/8 9.5 0.0 0.0 100.0
N°4 4.75 10 1.8 1.8 98.2
N°8 2.38 89 15.6 17.4 82.6
N°16 1.19 150 26.3 43.7 56.3
N°30 0.6 114 20.0 63.7 36.3
N°50 0.3 88 15.4 79.1 20.9
N°100 0.15 58 10.2 89.3 10.7
FONDO 0.075 61 10.7 100.0 0.0


5/ 17
Determinar la Resistencia promedio f’cr:
Caso a) Contamos con datos estadísticos 30 ensayos
Consideremos nuestra Ds = 25 Kg/cm².
f’cr = f’c + 1.34 Ds = 210 + 1.34(25) = 243.5
f’cr = f’c + 2.33 Ds – 35 = 210 + 2.33(25) – 35 = 233.25
f’cr = 245 Kg/cm²

6/ 17
Caso b) Contamos con datos estadísticos 30 ensayos
Consideremos nuestra Ds = 25 Kg/cm².
Consideremos que tenemos 20 ensayos.
De la tabla de incrementos para la Ds
f’cr = f’c + 1.34 (Ds*Fact) = 210 + 1.34(25*1.08) = 246.2
f’cr = f’c + 2.33 (Ds*Fact) – 35 = 210 + 2.33(25*1.08) – 35 = 237.9

7/ 17
Caso c) No se cuentan con datos estadísticos de ensayos
Utilizamos la siguiente tabla para det. f’cr
f’cr = f’c + 84 = 210 + 84 = 294
Caso f’cr ( Kg/cm² )
a 245
b 245
c 295
Para nuestro ejemplo consideraremos f’cr = 295 Kg/cm²

8/ 17
Determinar la cantidad de agua por m³:
Tamaño Máximo del Agregado Grueso
3/8” 1/2” 3/4” 1” 1 1/2” 2” 3” 6”
Concreto sin are incorporado
Asentamiento
1” a 2” 207 199 190 179 166 154 130 113
3” a 4” 228 216 205 193 181 169 145 124
6” a 7” 243 228 216 202 190 178 160 --
Concreto con are incorporado
1” a 2” 181 175 168 160 150 142 122 107
3” a 4” 202 193 184 175 165 157 133 119
6” a 7” 216 205 197 184 174 166 154 --
Agua por m³: 205 lt

10/ 17
Determinar del contenido de aire:
TMN Agregado Grueso Aire Atrapado
3/8” 3.0 %
½” 2.5 %
¾” 2.0 %
1” 1.5 %
1 ½” 1.0 %
2” 0.5 %
3” 0.3 %
4” 0.2 %

9/ 17
Determinar la relación a/c
f’c Relación agua / cemento en peso
(Kg/cm²) De la tabla,
150 0.80 0.71
200 0.70 0.61
250 0.62 0.53
300 0.55 0.46
350 0.48 0.40
400 0.43
450 0.38
Concreto con
aire incorporado
Concreto sin aire
incorporado
interpolando
valores tenemos:
Para f’cr = 295 (Kg/cm²)
a/c = 0.56
Cálculo del Factor Cemento:
Cemento = agua / a/c = 205 / 0.56 = 366

Cálculo del Peso de los agregados
Método del Módulo de fineza de la combinación
de agregados
Método del Agregados Global
Método Comité 211 ACI

Método de la Combinación de Agregados
Consideremos que vamos a utilizar 8 bolsas por m³
de concreto
Recordando que TMN = ¾”
TMN Bolsas de Cemento por m³
A.G.
6 7 8 9
3/8” 3.96 4.04 4.11 4.19
½” 4.46 4.54 4.61 4.69
¾” 4.96 5.04 5.11 5.19
1” 5.26 5.34 5.41 5.49
1 ½” 5.56 5.64 5.71 5.79
2” 5.86 5.94 6.01 6.09
3” 6.16 6.24 6.31 6.39

Método de la Combinación de Agregados
Siendo MFarena =2.95 ,MFpiedra = 7.68 y m = 5.11
el % Agregado fino será:
6.68 5.11 =
r = x f
100 42.1
−
6.68 −
2.95
El % Agregado grueso será: r = (1− 0.421)x100 = 57.9 g
Los volúmenes de los agregados serán:
Vol. A.G.= 0.605*57.9% = 0.350
Vol. A.F.= 0.605*42.1% = 0.255
Entonces los pesos secos de los agregados serán:
Peso A.G.= 0.350*2.71*1000 = 948.5 Kg
Peso A.F.= 0.255*2.68*1000 = 683.4 Kg

Método del agregado global
Selección de los porcentajes de Agregados:
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01 0.1 1 10 100 Tamices ( mm )
% Pasa
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2
Piedra: 50%
Arena: 50%
Piedra: 60%
Arena: 40%
Piedra: 55%
Arena: 45%
Elección

Método del agregado global
Cálculo del Volumen de Agregados:
Vol. A.G.= 0.605*55% = 0.333
Vol. A.F.= 0.605*45% = 0.272
Los pesos secos serán:
Peso A.G.= 0.333*2.71*1000 = 902.4 Kg
Peso A.F.= 0.272*2.68*1000 = 729.0 Kg

Método del ACI
Cálculo del Peso del Agregado grueso:
TMN Módulo de fineza del Agregdo Fino
A.G.
2.40 2.60 2.80 3.00
3/8” 0.50 0.48 0.46 0.44
1/2” 0.59 0.57 0.55 0.53
3/4” 0.66 0.64 0.62 0.60
1” 0.71 0.69 0.67 0.65
1 ½” 0.76 0.74 0.72 0.70
2” 0.78 0.76 0.74 0.72
3” 0.81 0.79 0.77 0.75
6” 0.87 0.85 0.83 0.81
De la tabla,
interpolando
valores
tenemos:
b/bo = 0.605
Como P.U.C. del Agregado grueso = 1642 Kg/m³
Peso Seco Agregado grueso = 0.605*1642 = 993.41 Kg

Método del ACI
Cálculo del Peso del Agregado Fino:
Material P.E. Vol. Absoluto
Cemento 3130 0.1170
Agua 1000 0.2050
Aire 0.0200
Peso (Kg)
366
205
0.02
Ag. Grueso 993.41 2710 0.3666
Total 0.7086
Volumen del Agregado Fino = 1 – 0.7086 = 0.2914
Peso Seco Agregado Fino = 0.2914 * 2680 = 780.95 Kg

14/ 17
Materiales
Cemento
TABLA RESUMEN
Pesos Secos de Materiales por m³
Combinación Agregado Global ACI
agregados
366.0
205.0
366.0
205.0
Agua
Ag. Grueso 948.5
993.4
Ag. Fino 683.4
781.0
2%
2,202.9
366.0
205.0
902.4
729.0
2%
2,202.4
2%
2,345.4
Pesos secos (Kg)
Aire
Total

15/ 17
Corrección por humedad de los agregados:
A) Agregado Fino
Peso Húmedo A.F. = Peso secoAF (1+%C.H.AF/100
Comb. Agregados = 683.4(1+1.62/100) = 694.5 Kg
Agregado global = 729.0(1+1.62/100) = 740.8 Kg
ACI = 781.0(1+1.62/100) = 793.7 Kg
B) Agregado Grueso
Peso Húmedo A.G. = Peso secoAG(1+%C.H.AG/100)
Comb. Agregados = 948.5(1+0.45/100) = 952.8 Kg
Agregado global = 902.4(1+0.45/100) = 906.5 Kg
ACI = 993.4(1+0.45/100) = 997.9 Kg

16/ 17
Cálculo del aporte de agua de los agregados:
A) Agregado Fino
Aporte agua A.F. = Peso secoAF(%C.H. -%Abs)/100
Comb. Agregados = 683.4(1.62-0.81)/100 = 5.54 lt
Agregado global = 729.0(1.62-0.81)/100 = 5.90 lt
ACI = 781.0(1.62-0.81)/100 = 6.33 lt
B) Agregado Grueso
Aporte agua A.G. = Peso secoAG(%C.H. -%Abs)/100
Comb. Agregados = 948.5(0.45-0.85)/100 = -3.79 lt
Agregado global = 902.4(0.45-0.85)/100 = -3.61 lt
ACI = 993.4(0.45-0.85)/100 = -3.97 lt

16/ 17
El aporte de humedad de los agregados será:
Aporte humedad = Aporte agua AG + Aporte agua AF
Comb. Agregados = 5.54 lt + (-3.79 lt) = 1.75
Agregado global = 5.90 lt + (-3.61 lt) = 2.29
ACI = 6.33 lt + (-3.97 lt) = 2.36
Cálculo del agua efectiva:
Agua Efectiva = Agua Diseño – Aporte Humedad
Comb. Agregados = 205 lt – 1.75 lt = 203.25 lt
Agregado global = 205 lt – 2.29 lt = 202.71 lt
ACI = 205 lt – 2.36 lt = 202.64 lt

14/ 17
Materiales
Cemento
TABLA RESUMEN
Pesos en Obra de Materiales por m³
Combinación Agregado Global ACI
agregados
366.0
203.25
366.0
202.64
Agua
Ag. Grueso 952.8
997.9
Ag. Fino 694.5
793.7
2%
2,216.6
366.0
202.71
906.5
740.8
2%
2,216.0
2%
2,360.2
Pesos húmedo (Kg)
Aire
Total

Capitulo VII
MEZCLAS DE PRUEBA EN OBRA
Y LABORATORIO

CONSIDERACIONES GENERALES
TAMIZ % % RET. %
% PASA

HUSO NTP 1 1/2

2 1/2 63 -
2 50 0.0 0.0 100.0 100 - 100
1 1/2 37.5 0.0 0.0 100.0 95 - 100
1 25 0.0 0.0 100.0 60 - 90
3/4 19 36.0 36.0 64.0 45 - 80
1/2 12.5 14.9 50.9 49.1 35 - 68
3/8 9.5 0.3 51.2 48.8 30 - 58
N°4 4.75 1.7 52.8 47.2 25 - 50
N°8 2.38 7.5 60.3 39.7 20 - 45
N°16 1.19 12.6 73.0 27.0 14 - 38
N°30 0.60 9.6 82.6 17.4 8 - 30
N°50 0.30 7.4 90.0 10.0 3 - 20
N°100 0.15 4.9 94.9 5.1 0 - 8
FONDO 0.075 5.1 100.0 0.0 0 - 0

100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
AGREGADO GLOBAL
HUSO NTP 1 1/2
0.01 0.1 Tamices1 ( mm ) 10 100
COMPROBAMOS ???

EN EL LABORATORIO

MEZCLAS
DE PRUEBA
A
J
U
S
T
E
S
a
c
Comb. Agreg
DISEÑO
INICIAL
Uniformidad
SI
SI
SI
NO
NO
NO
NO
Consistencia
PROBETAS
SI

EN OBRA
AJUSTES
HUMEDAD
TEMPERATURA
TIEMPO DE MEZCLADO
SISTEMA DE DOSIFICACION
ETC.

Capitulo VIII
LIMITACIONES DE LAS TABLAS

1. Relación a/c 1 / 3
AGUA LIBRE
CEMENTO
AGUA TOTAL
CEMENTO
Agua incorporado a la mezcladora
+
Agua mantenido como humedad
por los agregados antes del
mezclado
Agua libre
+
% Agua de absorción de los
agregados

1. Relación a/c 2 / 3
AGUA DISEÑO
CEMENTO
Agua que interviene en la mezcla
cuando el agregado esta saturado
superficialmente seco (no aporta ni
absorbe agua)
AGUA EFECTIVA
CEMENTO
Agua Mezcla considerando
condiciones reales de humedad del
agregado y efectiva corrección
correspondiente

1. Relación a/c
Para el cálculo de a/c se debe considerar:
Peso agua Agregados + Agua añadida mezcladora
En agregados:
% Abs bajo - = Mínima
% Abs alto - = Alta
3 / 3
AGUA LIBRE
CEMENTO
AGUA TOTAL
CEMENTO
AGUA LIBRE
CEMENTO
AGUA TOTAL
CEMENTO
Inffluye en la resistencia

2. AGREGADOS
PERFIL DEL
AGREGADO
Angular
Redondeado
No considera
semi- angular
No considera
semi-redondeado
Superficies específicas
menores
T.M.N.
• Máx: 1 ½”
• Diversas granulometrías
• Diversos Módulos de fineza
• Diversos Superficies Específicas
% ABSORCIÓN 1.2 %

3. RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN
CEMENTO
HUMEDO
INTERPERIE
QUIMICOS
Tipo
Marca
Calidad
PROBETAS
(forma)
PROBETAS
(curado)
ACI : Cilindros15 x 30 cm
BSI
DIN

4. Consistencia
- Función del tipo de agregado
Agua total de mezcla

Conclusiones
Establecer
a. Relación a/c
b. Perfil del agregado
c. Textura
d. Granulometría
1.
2. Diseño de Mezcla NOes un Procedimiento
2. mezclas
automático
3. Los datos de la tabla y criterios de selección deben
ser utilizados como una guía ( 1° estimación)
4. La experiencia del diseñador y el conocimiento
profundo deben normar el diseño de mezclas
5. Mezclas preparadas en el laboratorio
6. Mezclas preparadas en obra

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