Dimensionnement géotechnique à l’état limiteultime de pieux sous charge axiale de compression

Directives pour l'application de l'Eurocode 7 en
Belgique
Partie 1 :
Dimensionnement géotechnique à l’état limite
ultime de pieux sous charge axiale de compression
Version de mars 2008

Application de l'Eurocode 7 en Belgique : Directives pour le dimensionnement en ELU de pieux sous
charge axiale en compression Version de mars 2008 P. 2/27
Les présentes directives ont été élaborées sous la direction du Groupe de
travail CSTC « Eurocode 7 – Pieux » composé de:
- Areias, L. (RUG)
- Bauduin, C. (Besix & BGGG)
- Bottiau, M. (Franki Geotechnics B. & ABEF)
- Cloet, B. (Votquenne)
- Debacker, P. (Régie des Bâtiments)
- De Cock, F. (Geo.be & ABEF)
- De Vos, M. (CSTC)
- D’Hoore, S. (Adinco)
- Dupont, E. (Fundex & ABEF)
- Holeyman, A. (UCL)
- Hoppenbrouwers, W. (Seco)
- Huybrechts, N. (CSTC)
- Imbo, R. (Franki Geotechnics B.)
- Legrand, C. (CSTC)
- Maertens, J. (Jan Maertens bvba & KUL)
- Peiffer, H. (Alpha Studiebureau)
- Poorteman, F. (De Waal)
- Simon, G. (Ministère de l’Equipement et du Transport)
- Thooft, K. (WenK)
- Trève, C. (CFE)
- Van Alboom, G. (Vlaamse Overheid – Departement Mobiliteit en
Openbare Werken)
- Vandemeulebroecke, S. (Planet Engineering)
- Zaczek, Y. (Tractebel)
Elles sont basées sur la littérature actuellement disponible et les données
d'essais relatives à la capacité portante des pieux de fondation. L’objectif
était d'élaborer des directives aussi utiles que possible. Les membres du
Groupe de travail ne peuvent néanmoins accepter aucune responsabilité
pour les éventuelles carences dans le présent document.
Les présentes directives peuvent être appliquées dès leur publication pour
le dimensionnement géotechnique en Belgique à l’état limite ultime (ELU)
de pieux sous charge axiale de compression. Un an après leur publication,
le Groupe de travail effectuera une révision de ces directives et elles
seront mises à jour si nécessaire.

Sommaire
Avant-propos.................................................................................. 4
1. Introduction................................................................................ 5
2. Définitions et symboles ................................................................ 6
2.1 Définitions.......................................................................... 6
2.2 Symboles........................................................................... 9
3. Aperçu de la méthode de calcul ..................................................10
3.1 Généralités ...........................................................................10
3.2 Valeur de calcul de l’action ..................................................11
3.3 Valeur de calcul de la capacité portante.................................12
3.4 Reconnaissance géotechnique ..............................................14
4. Valeur de calcul de la capacité portante.......................................15
4.1 Résistance à la pointe .........................................................15
4.2 Résistance par frottement ...................................................17
4.3 Capacité portante totale ......................................................20
4.4 Valeur caractéristique de la capacité portante.........................21
4,5 Valeur de calcul de la capacité portante.................................23
Références ....................................................................................24
Annexe 1 :
Conditions pour l'application d'un facteur de modèle réduit γRd2 .............25
Annexe 2 :
Conditions pour l’application de facteurs d’installation αb ou αs plus
favorables .....................................................................................27

Avant-propos
L’Eurocode 7 - Partie 1 « Calcul géotechnique - Règles générales » a été
publié en 2005 en tant que norme belge NBN EN 1997-1.
Bientôt paraîtra également l'Annexe nationale belge de celui-ci (NBN EN
1997-1 ANB), qui, entre autres, détermine un certain nombre de choix et
de valeurs à l’échelle nationale, mais ne fournit pas de méthodes de
calcul.
En parallèle, des directives furent élaborées pour décrire l'application de
l'Eurocode 7 en Belgique de manière détaillée et pragmatique. Ces
activités sont menées au sein d'un groupe de travail interprofessionnel
CSTC « Eurocode 7 ». Les résultats de plusieurs projets de recherche
prénormative organisés par le CSTC et cofinancés par le Service public
fédéral Économie et l’ABEF, ont été pris en compte lors de l’établissement
de ces directives.
Ce document constitue la première partie de ces directives et présente le
dimensionnement géotechnique en ELU des pieux de fondation sous
charge axiale en compression.
Avec la publication de ce document pratique, le calcul de pieux sous
charge axiale changera fondamentalement. On bascule d'une méthode
déterministe à une approche semi-probabiliste. Des procédures destinées
à l'optimisation du calcul et à la valorisation de l'investissement dans une
exécution de qualité sont prévues. Par ailleurs, un cadre est défini pour le
développement de nouveaux systèmes.

1. Introduction
Ce document décrit le dimensionnement géotechnique à l’état limite
ultime de pieux de fondation sous charge axiale en compression, sur base
de résultats d'essais de pénétration statique (CPT).
Les aspects suivants ne sont pas abordés dans ce document :
Ö le contrôle de l’élément de fondation en soi (Eurocode 2 pour les
pieux en béton, l'Eurocode 3 pour les pieux en acier, etc.),
Ö le contrôle des tassements (état limite de service et état limite
ultime de la superstructure sujetti à des tassements (différentiels)
trop importants des pieux),
Ö les actions, autres que la compression axiale (horizontale, traction,
cyclique, dynamique, etc.),
Ö la capacité portante des groupes de pieux,
Ö la capacité portante des radiers sur pieux,
Ö l'influence du frottement négatif,
Ö l'influence des excavations,
Ö le contrôle de rupture par poinçonnement.
Le projeteur doit vérifier ces aspects le cas échéant.
Dans certains cas, les états limites de service peuvent gouverner, par
exemple, pour les groupes de pieux dans ou au dessus de couches de sols
compressibles, pour les pieux forés où la capacité portante provient
principalement de la résistance à la pointe ou dans le cas de constructions
fort sensibles aux tassements.
Un bon dimensionnement doit être basé sur une bonne reconnaissance
géotechnique. Une attention particulière doit par conséquent être portée à
la qualité, à l'étendue et à l'établissement des rapports de reconnaissance.
Les directives à ce sujet sont données dans la partie 2 de l'Eurocode 7
« Calcul géotechnique - reconnaissance des terrains et essais » (NBN EN
1997-2) à laquelle une annexe nationale belge sera ajoutée (NBN EN
1997-2 ANB).
Lors de l'élaboration des présentes directives, il a été supposé que les
pieux sont réalisés en conformité avec les normes d’exécution en vigueur,
par du personnel qualifié et avec du matériel et des équipements adaptés
et que la bonne exécution est surveillé et contrôlé.
Les Eurocodes et ces directives sont valables pour les structures et les
situations de calcul courantes et ne remplacent en aucun cas le
« jugement d’ingénieur ».

Les directives sont valables pour les structures géotechniques de
Catégorie 2, comme indiqué dans l'Eurocode 7 § 2.1. Pour les structures
ou conditions exceptionnelles, les Eurocodes et les directives seront
évalués avec une attention particulière aux détails du projet et adaptés si
nécessaire ou complétés si besoin est.
Les valeurs des facteurs de sécurité mènent à un niveau de sécurité
normal et acceptable. Dans certains cas, il peut être approprié ou permis
d’augmenter ou diminuer le niveau de confiance, selon le cas. Des conseils
sur le choix du niveau de confiance et de la façon dont cet objectif peut
être atteint sont données dans NBN EN 1990 et l’annexe nationale
correspondante.
Les présentes directives sont valables pour les pieux de fondation d'une
longueur d’au moins 7 fois le diamètre du pieu.
2. Définitions et symboles
2.1 Définitions
Généralités :
Pour les définitions générales, référez-vous à NBN EN 1990 et NBN EN
1997 – 1.
Niveau de la pointe du pieu et diamètre de la base du pieu :
Le niveau de la pointe du pieu est défini comme étant le niveau le plus bas
où la base du pieu a toute sa section. Notez que pour certains types de
pieux, le niveau de la pointe du pieu ne correspond pas à la partie
inférieure du pieu, comme illustré sur la figure 1.
Le diamètre de la base du pieu Db est égal au diamètre extérieur
maximum de la base du pieu.

Db
Niveau de la pointe du pieu
Db
Fig. 1 : Exemple de la définition du niveau de la pointe du pieu et du diamètre de la base
du pieu
Pour les pieux avec une plaque élargie à la base, celle-ci doit être
suffisamment rigide pour résister aux forces auxquelles elle est soumise
lors de la mise en place du pieu et au cours de son utilisation ultérieure.
Surface de la base du pieu :
La surface de la base du pieu Ab pour les différentes formes de bases de
pieu est définie comme suit :
Ö pour une section circulaire :
4
D
A
2
b
b
⋅
π
=
Ö pour une section carrée ou rectangulaire : Ab = a * b où a et b,
respectivement, sont le côté court et long de la section
rectangulaire
Ö pour un profil en l ou palplanche : Ab = la section d’acier
Ö pour un pieu tubé ouvert, situation sans formation de bouchon (voir
ci-dessous): Ab = la section d’acier
Ö pour un pieu tubé ouvert, situation avec formation de bouchon (voir
ci-dessous):
4
D
A
2
b
b
⋅
π
=
Diamètre équivalent de la base du pieu :
Pour déterminer qb, εb et λ (cf. § 4.1), un diamètre équivalent de la base
du pieu Db, eq est introduit :
Ö pour une section circulaire : Db,eq = Db
Ö pour une section carrée ou rectangulaire :
π
⋅
⋅
=
b
a
4
Db,eq si b ≤ 1,5 a
π
⋅
=
2
b,eq
a
6
D si b > 1,5 a
où a et b, respectivement, sont le côté court et long de la section
rectangulaire

Ö pour un profil en l ou palplanche :
π
=
2
b,eq
e
6
D
où e est l'épaisseur des semelles
e
Ö pour un pieu tubé ouvert, situation sans formation de bouchon (voir
ci-dessous):
π
=
2
b,eq
e
6
D
où e est l'épaisseur de l'acier
e
Ö pour un pieu tubé ouvert, situation avec formation de bouchon (voir
ci-dessous):
Db,eq = Db
Ö pour les autres sections, Db, eq doit être déterminé sur base des
règles antérieures et « jugement d’ingénieur »
Périmètre du fût :
Le périmètre du fût χS pour les différents types de pieux est défini comme
suit :
Ö pour les pieux préfabriqués : le périmètre de la section nominale du
fût
Ö pour les pieux battus moulés dans le sol : le périmètre extérieur du
tubage
Ö pour les profils en I et les palplanches : le périmètre total de la
section d’acier
périmètre du fût
Ö pour les pieux tubés ouverts, situation sans formation de bouchon
(voir ci-dessous) : la somme du périmètre intérieur et extérieur du
tube
Ö pour les pieux tubés ouverts, situation avec formation de bouchon
(voir ci-dessous) : le périmètre extérieur du tube
Ö pour les pieux en acier, dont la base est fermée : le périmètre
extérieur du tube
Ö pour les pieux vissés à fûts en béton plastique : le périmètre
maximal du système retiré (tube ou forreuse de refoulement) - la
largeur des hélices à prendre en compte est de 10 cm maximum
(par exemple 36/56)
Ö pour les pieux vissés à tubage perdu : le périmètre extérieur du
tubage perdu

Ö pour les pieux CFA sans tubage : le périmètre extérieur maximum
de l’hélice
Ö pour les pieux CFA avec tubage ou pour les pieux forés avec
tubage : le périmètre extérieur maximum du tubage
Ö pour les pieux forés sans tubage : le périmètre extérieur maximum
de la tête de forage
2.2 Symboles
Pour les symboles utilisés, référez-vous à NBN EN 1990 et NBN EN 1990 –
1. Pour plus de clarté, quelques-uns de ces symboles, et un certain
nombre de symboles supplémentaires, spécifiques à ce document sont
repris :
Ab surface de la base du pieu
a petit côté d'une base de pieu rectangulaire
b long côté d'une base de pieu rectangulaire
Db diamètre de la base du pieu
Db,eq diamètre équivalent de la base du pieu
Dc diamètre du cône d'un CPT
Ds diamètre du fût
e épaisseur des semelles d'un profil d'acier ou épaisseur de l'acier
dans le cas d'un pieu tubé ouvert
F charge
Fc charge axiale en compression (anglais : axial compression load)
Fd valeur de calcul de la charge (anglais : design value of an
action)
Fk valeur caractéristique de la charge
Frep valeur représentative de la charge
h épaisseur d'une couche de sol
qb résistance unitaire à la pointe
qc résistance au cône
qs frottement unitaire
R résistance
Rb résistance à la pointe
Rc résistance du sol contre la pression (= capacité portante des
pieux en compression) (anglais : compressive resistance)
Rcal résistance calibrée
Rd valeur de calcul de la résistance (anglais : design value of the
pile resistance)
Ri résistance du sol (capacité portante du pieu) en fonction des
résultats de l’esai de pénétration statique i
Rk valeur caractéristique de la résistance du sol
Rm valeur mesurée de la résistance
Rs résistance par frottement

αb facteur d’installation relatif à la résistance à la pointe
αs facteur d’installation relatif au frottement
β facteur de forme pour une base de pieu non circulaire ou non
carrée
εb facteur relatif à l'influence de la fissuration du sol sur la
résistance à la pointe
γb facteur partiel pour la résistance à la pointe qui tient compte de
la probabilité des écarts négatifs de la résistance à la pointe
réelle par rapport à la valeur caractéristique
γF facteur partiel pour les actions qui tient compte de la probabilité
des écarts négatifs des actions réelles par rapport à la valeur
caractéristique ; en plus, ce facteur tient compte des
incertitudes du modèle avec lequel la charge a été déterminée et
des variations géométriques
γRd facteur de modèle
γs facteur partiel pour le frottement qui tient compte de la
probabilité des écarts négatifs du frottement réel par rapport à
la valeur caractéristique
η∗p facteur qui rend la relation selon le type de sol entre la valeur de
la résistance au cône et le frottement unitaire (quel que soit le
type de pieu)
λ facteur de réduction pour les pieux à base élargie
κ facteur
μ facteur
ν facteur
ω facteur de conversion à prendre en compte dans le cas d’un
essai de pénétration statique avec cône mécanique
ξ facteur de corrélation qui tient compte, entre autres, de la
dispersion des caractéristiques du sol sur le terrain
χs périmètre du fût
3. Aperçu de la méthode de calcul
3.1 Généralités
Pour démontrer qu'une fondation sur pieux pourra résister à la charge
attendue avec une sécurité suffisante vis-à-vis d’une rupture

géotechnique, l’inégalité suivante doit être satisfaite [NBN EN 1997-1 §
7.6.2.1 (1)]:
Fc,d ≤ Rc,d (1)
avec :
Fc,d la valeur de calcul de la charge axiale en compression sur la
fondation sur pieux
Rc,d la valeur de calcul de la capacité portante dans le cas de pieux en
compression
La valeur de calcul de la charge axiale en compression Fc,d est déterminée
par la valeur représentative de la charge multipliée par un facteur de
charge γF (cf. § 3.2).
La valeur de calcul de la capacité portante du pieu Rc,d est déterminée par
la valeur caractéristique de la capacité portante divisée par un facteur de
résistance γb (pour la résistance à la pointe) ou γs (pour le frottement) (cf.
§ 3.3 en 4).
En ce qui concerne les valeurs de ces facteurs de charge et de résistance,
en Belgique, il a été décidé de retenir l’Approche 1 (« Design Approach
1 ») de l'Eurocode 7-1 [NBN EN 1997-1 § 2.4.7.3.4.2]. Celle-ci suppose
que, dans l'équation (1), il faut surveiller deux combinaisons de facteurs
partiels. La première (DA1/1 « Design Approach 1 – Combination 1 »)
correspond à la sécurité relative aux déviations défavorables des charges
et la seconde (DA1/2 « Design Approach 1 – Combination 2 ») correspond
à la sécurité relative aux déviations de la résistance. Pour la détermination
de la capacité portante des pieux sous charge axiale, la combinaison 2
sera toujours déterminante. C’est la raison pour laquelle le texte ci-après
se concentre principalement sur la combinaison 2. Pour le calcul organique
du pieu cependant, la combinaison 1 sera déterminante.
3.2 Valeur de calcul de l’action
Comme indiqué plus haut, la valeur de calcul de la charge de compression
axiale est déterminée par la valeur représentative de la charge multipliée
par le facteur de charge partiel :
Fc,d = Fc,rep * γF (2)
Les valeurs à tenir en compte en Belgique pour le facteur de charge sont
fixées dans NBN EN 1990 ANB. Pour les situations de calcul permanente et

temporaire, les valeurs sont reprises dans le tableau 1. Pour les situations
de calcul accidentelles, tous les facteurs de charge sont égaux à 1,00.
Pour le dimensionnement géotechnique de la fondation sur pieux, comme
mentionné plus haut, la combinaison 2 est déterminante.
Combinaison
Action
1 2
Défavorable (1)
1.35 1.00
Permanent
Favorable (2)
1.00 1.00
Défavorable (1)
1.50(4)
1.10 (3) (4)
Variable
Favorable (2)
0.00 0.00
(1)
déstabilisatrice
(2)
stabilisatrice
(3)
la valeur diffère de la valeur informative du tableau A.3 de la norme EN 1997-1
(4)
Pour les ponts, conformément à l’annexe A2 de la norme EN 1990, une valeur
différente est d’application : combinaison 1 ÆγF = 1,35 (transport routier) ou 1,45
(transport ferroviaire) au lieu de 1,50. De la même manière, on adoptera γF = 1,00
(transport routier) ou 1,07 (transport ferroviaire) pour la combinaison 2.
Tableau 1 : Facteurs de charge γF
Sauf mention contraire, nous ne prenons pas en compte le poids propre
du pieu.
3.3 Valeur de calcul de la capacité portante
La procédure de détermination de la valeur de calcul de la capacité
portante d'une fondation sur pieux est schématisée à la figure 2.
ÉTAPE 1 : Calcul de la capacité portante (résistance à la pointe et
frottement) sur base de chaque essai de pénétration statique
(CPT) séparé. A cet effet, on applique les facteurs
d’installation pour tenir compte des différences entre les types
de pieux (influence du degré de refoulement ou de
décompression potentielle du sol à la base et le long du fût et
du réel frottement mobilisable entre le matériau du fût et le
sol). A ce stade l’estimation de la capacité portante se base sur
l’hypothèse que le pieu est installé dans l’axe du CPT.
ÉTAPE 2 : Calibrage de la capacité portante calculée par l'introduction
d'un facteur de modèle. Le facteur de modèle tient compte des
écarts systématiques entre les valeurs calculées et les valeurs

réelles et de l'incertitude des résultats [NBN EN 1997-1 § 2.4.1
(9)]. Dans la mesure du possible, il est déterminé sur base
d'analyses d’essais de chargement statique de pieux de telle
façon que, dans environ 95 % des cas, la capacité portante
calculée ne dépasse pas la capacité portante réelle. Si toutes
les informations requises à cette analyse ne sont pas
disponibles, une estimation sûre du facteur de modèle doit être
effectuée. Les facteurs de modèle sont déterminés par groupe
de pieux (pieux battus, vissés, CFA et forés) et la valeur
dépend de la valeur moyenne et de la dispersion du rapport
entre les capacités portantes calculée et mesurée. Pour les
pieux vissés et les pieux CFA, une distinction est faite en
fonction de la disponibilité ou pas de résultats d’essais de
chargement statique de pieux instrumentés. Pour les pieux
battus et forés, cette distinction n'est pas faite parce que
l'exécution n’est pas aussi déterminante pour la capacité
portante qu’elle l’est pour les pieux vissés et CFA.
ÉTAPE 3 : Avec les étapes 1 et 2, on détermine la capacité portante d'un
pieu qui est installé dans l’axe d'un essai de pénétration
statique (CPT). Afin de tenir compte de la dispersion des
caractéristiques du sol et du degré d'incertitude sur celles-ci
(cette dernière est déterminée par l'étendue de la
reconnaissance géotechnique), une réduction est appliquée par
l'introduction de facteurs de corrélation. Ils sont appliqués sur,
d’une part, le minimum et, d'autre part, la moyenne des
capacités portantes calculées sur base de chaque CPT. La plus
petite des deux valeurs est la valeur déterminante. De plus, on
tient également compte de la possibilité qu’en cas
d'insuffisance de la capacité portante d'un pieu, ce dernier peut
être soutenu par les pieux adjacents, à condition que la
structure soit suffisamment rigide. Dans ce cas, la réduction à
appliquer est plus petite.
ÉTAPE 4 : Il découle donc de l'étape 3, une valeur caractéristique de la
capacité portante de la fondation sur pieux, c'est-à-dire une
valeur qui dans le cas d'une exécution correcte
(théoriquement) est assurée dans 95 % des cas. Afin de limiter
les possibilités d’échec aux valeurs généralement acceptées,
des facteurs de sécurité sont appliqués à la résistance à la
pointe et au frottement sur le fût. Les valeurs de ces facteurs
dépendent de la mesure dans laquelle l’exécution est
contrôlée. On travaille actuellement sur un processus de
certification pour l’exécution de pieux vissés, CFA et forés.
Pour un pieu exécuté avec un processus de certification valide,
des facteurs de sécurité réduits de résistance à la pointe et de
frottement pourraient être appliqués.
Les détails concrets de chaque étape sont décrits au § 4.

N
résultats CPT
méthode de calcul
N valeurs calculées
Rb,i (résistance à la pointe)
Rs,i (résistance par frottement)
calibration des
capacités portantes calculées :
introduction du facteur de modèle
N valeurs calibrées
Rb,cal,i et Rs,cal,i
rigidité de la structure,
⎠ étendue de la reconnaissance géotechnique
dispersion des caractéristiques du sol sur le site :
introduction du facteur de corrélation
1 valeur caractéristique
Rb,k + Rs,k = Rc,k
probabilité d'écarts défavorables
⎠b & ⎠s de la résistance réelle
par rapport à la valeur caractéristique :
introduction des facteurs de résistance
1 valeur de calcul
Rb,d + Rs,d = Rc,d
⎠Rd
Fig. 2 : Diagramme illustrant les différentes étapes pour la détermination de la valeur de
calcul de la capacité portante d'une fondation sur pieux
3.4 Reconnaissance géotechnique
Pour le dimensionnement basé sur les résultats d'essais de pénétration
statique (CPT), l’essai de référence est celui effectué avec un cône
électrique. Les essais de pénétration avec un cône mécanique (M1, M2 ou
M4) sont autorisés, à condition que la valeur de résistance au cône
mesurée soit divisée par un facteur de conversion, comme indiqué dans le
tableau 2. Ces facteurs de conversion ont été déterminés par des essais
comparatifs sur différents sites. Si, en revanche, on dispose d'essais
comparatifs sur le site lui-même, on peut retirer et appliquer un facteur de
conversion spécifique au site. Les facteurs de conversion peuvent être

appliqués aux valeurs calculées de résistances unitaires (a) à la base qb et
(b) par frottement qsi (voir ci-dessous pour la définition de qb et qs,i).
ω Argile
tertiaire
Autres sols
M1 1.30 1.00
M2 1.30 1.00
M4 1.15 1.00
Tableau 2 : Facteurs de conversion ω pour la réduction de la valeur de résistance au cône
mesurée lors d’essais de pénétration statique à l’aide d’un cône mécanique
Si de la terre est excavée après l’exécution des essais de pénétration, cela
pourrait avoir un impact significatif sur la valeur de la résistance au cône.
Si besoin est, les valeurs de la résistance au cône doivent être réduites.
Pour les modalités relatives à l’exécution des essais de pénétration
statique, la rédaction des résultats, les directives quant à la profondeur
minimale et leur nombre minimum, veuillez consulter les normes NBN EN
1997-2, prEN ISO 22476-1 et prEN ISO 22476 -12 dont les références
sont fournies dans la liste donnée ci-après.
Si le pieu se trouve dans des couches de sol résistantes sous lesquelles
des couches de sol moins résistantes sont présentes et que ces derniers
sont susceptibles d’influencer le comportement du pieu, alors les CPT
doivent atteindre au moins ces couches de moins bonne qualité.
4. Valeur de calcul de la capacité portante
4.1 Résistance à la pointe
La résistance à la pointe Rb est déterminée par :
Rb = αb
.
εb
.
β .
λ .
Ab
.
qb (3)
avec :

qb (kN/m²) résistance à la pointe unitaire, calculée par la méthode De
Beer.
Si le calcul est basé sur les résultats d'unessai de pénétration
statique avec un cône mécanique, un facteur de conversion,
tel que décrit dans le § 3.4, doit être appliqué.
Le diamètre à introduire dans le calcul de qb est le diamètre
équivalent de la base du pieu Db,eq tel que défini au § 2.1.
Lorsque les essais de pénétration sont effectués avec un cône
électrique, les valeurs mesurées de résistance au cône sont
moyennées sur la zone allant de 10 cm en-dessous à 10 cm
au-dessus du niveau auquel la capacité portante est calculé.
Si le diamètre équivalent de la base du pieu n'est pas un
multiple de 20 cm, deux calculs sont effectués avec les
multiples les plus proches qui sont ensuite interpolés.
Une description de la méthode De Beer ainsi que des
exemples de calcul sont disponibles sur le site du projet SFT
« Techniques spéciales de fondation » (www.tis-sft.wtcb.be)
sous la rubrique « Publications » ainsi que sur le site du
GBMS (www.bggg-gbms.be).
αb (-) un facteur d’installation empirique qui prend en compte
l’influence de la méthode d’installation du pieu dans un sol
particulier, les valeurs sont données au tableau 4.
εb (-) un paramètre qui prend en compte l'effet d'échelle sur le
frottement en raison de la fissuration du sol.
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
−
= 476
.
0
;
1
01
.
0
1
max
,
c
eq
b
b
D
D
ε dans l'argile tertiaire,
εb = 1 dans tous les autres sols
Db, eq est le diamètre équivalent de la base du pieu ; Dc est le
diamètre du cône du CPT (Dc = 35,7 mm pour un cône
standard).
β (-) un facteur de forme qui prend en compte l'influence d'une
base de pieu qui n'est pas circulaire ou carrée.
3
.
1
b
/
a
3
.
0
1 +
=
β pour une base de pieu rectangulaire où a et b
sont respectivement le côté court et long de la base de pieu
rectangulaire
β = 1 pour une base de pieu circulaire ou carrée.
Ab (m²) la surface de la base du pieu, tel que défini dans le § 2,1.

λ (-) un facteur de réduction qui prend en compte la
décompression du sol autour du fût engendrée lors de
l’installation par la présence d’une base élargie. La valeur λ
est déterminée comme suit :
Ö pieux dont la base élargie est formée en profondeur et qui
ne provoque donc pas de décompression du sol le long du
fût : λ = 1.00 ;
Ö pieux à base élargie préfabriquée où Db,eq < Ds + 5 cm : λ
= 1.00 ;
Db, eq est le diamètre équivalent de la base du pieu et Ds
est le diamètre du fût ;
Ö tous les autres pieux à base élargie préfabriquée :
réduction déduite de la figure 3.
0,7
0,8
0,9
1,0
1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0
Db,eq²/Ds²
λ
pieux vissés avec
un fût en béton
plastique
autres types de
pieux
Fig. 3 : Facteur de réduction pour pieux à base élargie qui tient
compte de la décompression du sol en cours d'installation
4.2 Résistance par frottement
La résistance par frottement Rs est déterminée par :
Rs = χs
.
Σ (αs,i
.
hi
.
qs,i) (4)
avec :
qs,i (MPa) le frottement unitaire
i
,
m
,
c
*
i
,
p
i
,
s q
q ⋅
η
=
*
i
,
p
η (-) un facteur empirique qui indique le rapport entre le
frottement unitaire et la valeur de la résistance au cône selon
le type de sol ; les valeurs sont indiquées au tableau 3.

Type de sol qc
(MPa)
η*p ou qs
(-) (MPa)
Rf*
(%)
Argile 1 – 4.5 η*p = 1/30 3–6 %
> 4.5 qs = 0.150
Limon 1 - 6 η*p = 1/60 2–3 %
> 6 qs = 0,100
Argile/Limon sableux 1 – 10 η*p = 1/80 1-2 %
Sable/Limon argileux > 10 qs = 0,125
Sable 1 – 10 η*p = 1/90 < 1 %
10 – 20 qs = 0.110 + 0.004 * (qc – 10)
> 20 qs = 0.150
Tableau 3 : Valeurs du facteur empirique η*p et qs
* déterminé par essai de pénétration avec un cône électrique
qc,m,i (MPa) la valeur de la résistance au cône moyenne (qc) sur la couche i
Seules les couches dont qc ≥ 1 MPa sont prises en compte.
Seules les couches pertnentes pour le frottement entre le pieu
et le sol sont prises en compte.
Dans la mesure du possible, le type de sol déduit des résultats
des essais de pénétration, sera comparé avec les données sur
la géologie locale (p.ex. résultats des forages disponibles dans
les environs, cartes géotechniques ou géologiques, site
Databank Ondergrond Vlaanderen
http://dov.vlaanderen.be,...).
Si le calcul est basé sur les résultats d'un essai de
pénétration avec un cône mécanique, un facteur de
conversion, tel que décrit dans le § 3.4, doit être appliqué.
Dans ce cas-là, on ne dispose généralement pas des valeurs
du coefficient de frottement et on est encore plus dépendant
de la connaissance de la géologie locale.
χs (m) le périmètre du fût, tel que défini dans le § 2,1.
αs,i un facteur d’installation empirique relatif à la couche i qui
prend en compte l’influence de (a) la méthode d’installation
du pieu pour un sol particulier et (b) la rugosité du fût, les
valeurs sont données au tableau 4.
hi (m) l’épaisseur de la couche i

Base
αB
Fût
αs
Type de pieu
Argile
tertiaire
Autres sols Argile
tertiaire
Autres sols
CATÉGORIE I : PIEUX À REFOULEMENT
PIEUX VERINÉS ET BATTUS
Pieu préfabriqué en béton sans
base élargie
1 1 0.9 1
Pieu moulé dans le sol sans
base élargie (a)
, fût en béton
plastique
1 1 0.9 1
Pieu moulé dans le sol à base
élargie (a)
, fût en béton
plastique
1 1 0.65 0.8
Pieu moulé dans le sol à base
élargie moulée dans le sol, fût
en béton sec
1 1 1.15 1.15
Pieu tubé fermé sans base
élargie(a)
1 1 0.6 0.6
Pieu tubé fermé à base
élargie(a)
1 1 - (d)
- (d)
Pieu tubé ouvert avec
formation de bouchon (b)
0.7 0.7 0.6 0.6
PIEUX VISSES (c)
Fût en béton plastique 0.8 0.7 0.9 1
Avec tubage perdu 0.8 0.8 0.6 0.6
CATÉGORIE II : PIEUX AVEC PEU DE REFOULEMENT OU DÉCOMPRESSION DU SOL
PIEUX BATTUS
Pieu tubé ouvert sans
formation de bouchon (b)
1 1 0.6 0.6
profils en I et palplanches 1 1 0.6 0.6
PIEUX CFA AVEC DISPOSITIFS VISANT À LIMITER LA DÉCOMPRESSION DU SOL
Avec surpression 0.8 0.5 0.6 0.6
Tubé 0.8 0.5 0.3 0.5
Tarière avec un tube central
de grand diamètre et de
petites hélices
0.8 0.7 0.6 0.7
CATÉGORIE III : PIEUX AVEC ENLÈVEMENT DU SOL
PIEUX CFA SANS DISPOSITIFS VISANT À LIMITER LA DÉCOMPRESSION DU SOL
- (e)
- (e)
- (e)
- (e)
PIEUX FORÉS
Exécuté avec un tubage
temporaire
0.8 0.5 0.3 0.5
Exécuté sous boue
bentonitique
0.8 0.5 0.5 0.5
Exécuté sans boue bentoni-
tique ni tubage temporaire
0.8 - (e)
0.5 - (e)
Tableau 4 : Valeurs des facteurs empiriques αb et αs

(a)
La base du pieu est considérée comme élargie en termes de
frottement (valeurs de αs réduites), si Db,eq > Ds + 5 cm ; l'impact
de la base élargie sur la résistance à la pointe est contenu dans le
facteur de réduction λ.
(b)
Pour pieux tubés ouverts, deux situations se présentent :
1 – situation sans formation de bouchon en dessous : le frottement
est pris en compte à l'extérieur et l'intérieur du tube ; la
résistance à la pointe est prise en compte sur la section d’acier
de la pointe
2 – situation avec formation de bouchon en dessous : le
frottement n’est pris en compte qu’à l'extérieur du tube ; la
résistance à la pointe est prise en compte sur toute la section
de la pointe.
La valeur minimum est déterminante pour le calcul de ces deux
situations.
(c)
Uniquement pour pieux vissés avec des hélices de maximum 10 cm
(par exemple 36/56).
(d)
Soit le frottement est démontré par les essais de chargement
statique de pieux instrumentés, soit aucun frottement n’est
considérée.
(e)
Démontrer la résistance à la pointe et le frottement avec des essais
de chargement statique de pieux instrumentés.
4.3 Capacité portante totale
La capacité portante totale dans le cas de pieux chargés en compression
est la somme de la résistance à la pointe et du frottement :
Rc = Rb + Rs (5)
Pour s’assurer que la capacité portante calculée est sûre (cf. § 3.3), un
facteur de modèle γRd est introduit [NBN EN 1997-1 § 2.4.1 (6), § 2.4.1
(8), § 2.4.7.1 (6), § 7.6.2.3 (2)] :
Rc,cal = Rc / γRd (6)
avec :
Rc,cal capacité portante calibrée du pieu chargé en compression
γRd facteur de modèle (γRd1 ou γRd2 – voir plus loin)

Le facteur de modèle est déterminé par groupe de pieux.
Pour les pieux vissés et les pieux CFA, la valeur du facteur de modèle
dépend de la disponibilité ou pas de résultats d’essais de chargement
statique de pieux instrumentés (SLT). Les essais de chargement statiques
de pieux doivent dans ce cas satisfaire aux conditions décrites dans
l'annexe 1.
Pour les pieux battus et forés, cette distinction n'est pas faite parce que
'exécution n’est pas aussi déterminante pour la capacité portante qu’elle
ne l’est pour les pieux vissés et CFA.
Les valeurs du facteur de modèle sont indiquées au tableau 5.
Groupe de pieux
Sans SLT :
γRd1
Avec SLT* :
γRd2
Pieux battus et vérinés 1.00 1.00
Pieux vissés 1.25 1.00
Pieux CFA 1.35 1.15
Pieux forés 1.15 1.15
Tableau 5 : Valeurs du facteur de modèle γRd
* conditions, cf. Annexe 1
Si l’entrepreneur a exécuté des essais de chargement statique, il peut,
sous certaines conditions, en plus d’utiliser un facteur de modèle réduit
γRd2, appliquer d’autres facteurs d'installation αb et/ou αs que ceux
représentés au tableau 4 pour le pieu en question.
Les conditions sous lesquelles les facteurs d’installation plus favorables
peuvent être appliqués sont décrites à l'annexe 2.
4.4 Valeur caractéristique de la capacité portante
La valeur caractéristique de la capacité portante est déterminée en
fonction de diverses valeurs calculées et calibrées de la capacité portante
Rc,cal,i, en appliquant les facteurs de corrélation ξ3 et ξ4 respectivement sur
les valeurs moyenne et minimum :
( ) ( )
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
=
4
min
,
3
,
, ;
min
ξ
ξ
cal
c
moyenne
cal
c
k
c
R
R
R (7)

Si
( ) ( )
3
,
4
min
,
ξ
ξ
moyenne
cal
c
cal
c
R
R
< , le facteur de corrélation ξ4 est appliqué à la
résistance à la pointe et au frottement correspondant au CPT qui fournit la
capacité portante la plus faible. Le facteur de corrélation ne doit pas être
appliqué à la résistance à la pointe minimum et au frottement minimum
provenants de CPTs différents.
Les valeurs de ξ3 et ξ4 sont données aux tableaux 6 et 7 en fonction du
nombre de CPT par m². On suppose une distribution des CPT sur le terrain
qui est représentative de l'ensemble du terrain. Pour les valeurs
intermédiaires de densité d’essai de pénétration, on peut interpoler les
valeurs.
Les valeurs sont valables pour une structure qui est suffisamment rigide
de sorte que les forces d'un pieu défaillant (p.ex. dans une zone plus
faible) puissent être transférées aux pieux voisins. En règle générale, une
structure peut être considérée comme étant suffisamment rigide si, par la
suppression d'un pieu dans le calcul, le tassement de la construction reste
inférieur à 5 mm.
Pour les structures qui ne sont pas suffisamment rigides, les facteurs de
corrélation à appliquer sont ceux relatifs à la 1ère
ligne des tableaux 6 et 7
(1 pieu).
Ce qui précède implique que, pour une construction fondée sur 1, 2 ou 3
pieux, ce sont toujours les facteurs de corrélation de la première ligne
dans les tableaux 6 et 7 qui doivent être appliqués, car, dans le cas de la
suppression de 1 pieu d'un groupe de 3 pieux, la rigidité ne peut être
assurée que dans une seule direction.
Pour la valeur caractéristique de la capacité portante, issue d'un essai de
pénétration statique, exécuté dans l'axe du pieu ou à une distance
maximale de 3 Db, les facteurs de corrélation ξ3 et ξ4 peuvent être définies
comme étant 1,08.
La méthode des valeurs ξ est une méthode simplifiée pour tenir compte de
l'hétérogénéité du terrain, ce qui signifie que pour une zone très
homogène les valeurs peuvent être assez conservatrices. Moyennant une
justification, d'autres valeurs ξ peuvent être appliquées, par exemple
adopter des valeurs ξ correspondant à une densité d’essais de pénétration
plus importante (1 ou 2 colonnes plus à gauche dans les tableaux). La
justification peut consister en une analyse statistique, d’où la valeur
caractéristique est déterminée directement ou par une étude de la
longueur d’autocorrélation.

DENSITÉ DES ESSAIS DE PÉNÉTRATION
NOMBRE
DE PIEUX
1 CPT
10 m²
1 CPT
50 m²
1 CPT
100 m²
1 CPT
300 m²
1 CPT
1.000 m²
1 1.25 1.29 1.32 1.36 1.40
2 1.21 1.25 1.28 1.32 1.36
3 1.18 1.21 1.24 1.28 1.32
4-10 1.15 1.19 1.21 1.25 1.29
> 10 1.14 1.17 1.20 1.24 1.27
Tableau 6 : Valeurs de ξ3 qui seront appliquées à la valeur moyenne
DENSITÉ D’ESSAI DE PÉNÉTRATION
NOMBRE
DE PIEUX
1 CPT
10 m²
1 CPT
50 m²
1 CPT
100 m²
1 CPT
300 m²
1 CPT
1.000 m²
1 1.08 1.17 1.23 1.31 1.40
2 1.05 1.13 1.19 1.28 1.36
3 1.02 1.10 1.16 1.24 1.32
4-10 1.00 1.07 1.13 1.21 1.29
> 10 1.00 1.06 1.12 1.20 1.27
Tableau 7 : Valeurs de ξ4 qui seront appliquées à la valeur minimum
4,5 Valeur de calcul de la capacité portante
La valeur de calcul de la capacité portante est obtenue en divisant la
valeur caractéristique de la résistance à la pointe et du frottement par
des facteurs partiels :
Rc,d = Rb,k / γb + Rs,k / γs (8)
La valeur de ces facteurs dépend de la garantie qui peut être attribué à la
qualité de l'exécution du pieu. En attendant la possibilité d’appliquer un
processus de certification, cette garantie devra être délivrée par la
présentation d'un plan de qualité solide.
Combinaison 1 Combinaison 2
Sans
garantie de
qualité
Avec
garantie de
qualité
Sans
garantie de
qualité
Avec
garantie de
qualité
Groupe
de pieux
γB γs γB γs γB γs γB γs
Pieux battus et
vérinés
1.00 1.00 1.00 1.00 1.35 1.35 1.35 1.35
Pieux vissés 1.00 1.00 1.00 1.00 1.45 1.35 1.35 1.35
Pieux CFA 1.10 1.00 1.00 1.00 1.50 1.35 1.35 1.35
Pieux forés 1.20 1.00 1.00 1.00 1.65 1.35 1.35 1.35
Tableau 8 : Valeurs de γb et γs

Références
¾ Eurocodes :
[1] Frank, R., Bauduin, C. e.a.
Designers' Guide to EN 1997-1. Eurocode 7: Geotechnical
design – General rules. London, Thomas Telford, 2004.
Pour les informations les plus récentes sur les différents Eurocodes
et leurs annexes nationales, veuillez consulter le site Web des
Normes Antennes: http://www.bbri.be/antenne_norm
¾ Reconnaissance géotechnique :
[2] Organisation internationale de normalisation
prEN ISO 22476-1 Ground investigation and testing — Field
testing — Part 1: Electrical cone and piezocone penetration
tests (CPT and CPTU). Norme provisoire, s.d.
[3] Organisation internationale de normalisation
prEN ISO 22476-12 Ground investigation and testing — Field
testing — Part 12: Mechanical cone penetration test (CPT).
Norme provisoire, 2006.
Pour plus d’informations sur les cartes géologiques référez-vous au
site du Service Géologique de Belgique
(http://www.sciencesnaturelles.be/institute/structure/geology/).
Pour plus d'informations sur la géologie locale et des résultats de
forage et d’essais de pénétration dans les environs, veuillez vous
référer au site Web de la Databank Ondergrond Vlaanderen :
http://dov.vlaanderen.be
¾ Calcul de la capacité portante :
[4] De Beer, E.
Méthodes de déduction de la capacité portante d'un pieu à
partir des résultats des essais de pénétration. Bruxelles,
Journal des Travaux publics de Belgique, volume 72, no 4
(p. 191-268), no 5 (p. 321-353) & no 6 (p. 351-405), 1971-
1972.
Une description de la méthode De Beer ainsi que des exemples de
calcul sont disponibles sur le site du projet SFT « Techniques
spéciales de fondation » (www.tis-sft.wtcb.be) sous la rubrique
« Publications » ainsi que sur le site du GBMS (www.bggg-
gbms.be).

Annexe 1 : Conditions pour l'application d'un facteur
de modèle réduit γRd2
Le facteur de modèle réduit γRd2 pour les pieux vissés et CFA peut être
appliqué si l’une des conditions suivantes est respectée:
Ö L'entrepreneur a participé à une vaste campagne d’essais de
chargement statique de pieux instrumentés du type de pieu en
question (voir tableau 4) dans le type de sol, où la campagne
d'essais a été suivie et analysée par un institut indépendant. Les
résultats n'ont montré aucun écart du pieu considéré par rapport
aux autres pieux testés.
OU :
Ö Si l’entrepreneur n’a pas participé à une campagne d’essais telle
que décrite ci-dessus, il doit, par la réalisation d'au moins 2 essais
de chargement statique de pieux instrumentés dans le type de sol
en question, suivis par un institut indépendant, prouver que le pieu
en question ne présente pas un comportement déviant par rapport
aux pieux soumis à la campagne d’essais. À cet effet, les équations
suivantes doivent être respectées :
group
moyenne
c
m
c
ur
entreprene
moyenne
c
m
c
R
R
R
R
,
,
,
,
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
≥
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
μ (9)
ET :
( )
( )
ν
≥
ur
entreprene
c
m
c
ur
entreprene
c
m
c
R
R
R
R
max,
,
min,
,
/
/
(10)
avec :
Rc,m la valeur mesurée de la capacité portante totale
Rc la valeur calculée de la capacité portante totale (avec αb et αs
du tableau 4)
μ, ν cf. tableau 9

Lorsque toutes les valeurs individuelles de
ur
entreprene
c
m
c
R
R
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ ,
sont
supérieures à
group
moyenne
c
m
c
R
R
,
,
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
, l’équation (10) n’est plus
d’application.
ν
Nombre de SLT
Groupe de pieux μ
2 3 4
Pieux vissés 0.95 0.90 0.85 0.80
Pieux CFA 0.90 0.85 0.80 0.75
Tableau 9 : Valeurs de μ et ν

Annexe 2 : Conditions pour l’application de facteurs
d’installation αb ou αs plus favorables
En plus d'un facteur de modèle γRd2 réduit, un entrepreneur peut aussi
appliquer d’autres facteurs d'installation αb et/ou αs que ceux du tableau 4
pour le type de pieu en question, à condition qu’il ait exécuté au moins 4
essais de chargement statique sur pieux instrumentés dans le type de sol
en question, e que ces essais aient été surveillés par un institut
indépendant.
Les résultats des essais doivent satisfaire aux équations suivantes:
,
,
,
,
,
group
moyenne
c
m
c
ur
entreprene
moyenne
c
m
c
R
R
R
R
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
≥
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
κ (11)
ET :
( )
( )
ν
≥
ur
entreprene
c
m
c
ur
entreprene
c
m
c
R
R
R
R
max,
,
min,
,
/
/
(12)
La valeur de κ est d’au moins 1,1 et la valeur de ν figure dans le tableau
10.
Groupe de pieux ν
Pieux vissés 0.80
Pieux CFA 0.75
Tableau 10 : Valeur de ν
Les facteurs d’installation du tableau 4 peuvent dans ce cas être
augmenté d’un facteur égal à la valeur de κ.

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