El documento describe los principales tipos y componentes de las bocatomas, incluyendo tomas directas, tomas mixtas y tomas móviles. También discute la importancia de investigar el subsuelo donde se construirá la presa de derivación para determinar el tipo de estructura apropiado, y los métodos como perforaciones, calicatas y ensayos de penetración que se pueden usar para esta investigación. Finalmente, explica cómo los resultados de la investigación del subsuelo ayudan a determinar el tipo de cimentación para la presa vertedero.

1. DISEÑO HIDRÁULICO
BOCATOMA

2. • Es conveniente, antes de comenzar a detallar los criterios más difundidos
sobre diseño de bocatomas, precisar sobre la necesidad, tipos y partes que
componen la bocatoma. Es común que los terrenos potencialmente a ser
irrigados en un valle, se encuentran a considerable distancia del cauce del
río de donde se pretende obtener el agua, o en algunos casos se trate de
terrenos de cota relativamente alta con respecto al nivel del agua en el río.

3. • En consecuencia es necesario remontar el río con la finalidad de encontrar
un lugar apropiado topográficamente que permita el riego de dichos
terrenos, situación no siempre fácil de encontrar, ya que podría ser que
topográficamente sea factible, pero que geológicamente o de facilidad
constructiva no sea lo apropiado; por lo que a veces es necesario formar la
carga hidráulica mediante la construcción de una presa de derivación que
permita elevar el nivel de la superficie del agua en el río a fin de que sea
posible captar parte del caudal del río en forma oportuna y eficiente. (ver
figura 1)

4. FIGURA 1: CARGA HIDRAULICA PARA LA CAPTACION

6. Tipos de Bocatomas
• a.Toma directa
• Se trata de una toma que capta directamente mediante un canal lateral,
que por lo general es un brazo fijo del río que permite discurrir un caudal
mayor que el que se va a captar. Su mayor ventaja es que no se necesita
construir un barraje o azud que por lo general constituye una de las partes
de mayor costo.
• Sin embargo; tiene desventaja de ser obstruida fácilmente en época de
crecidas, además permite el ingreso de sedimentos hacia el canal de
derivación.

7. Tipos de Bocatomas
• b.Toma Mixta o Convencional
• Se trata de una toma que realiza la captación mediante el cierre del río con
una estructura llamada azud o presa de derivación, el cual puede ser fija o
móvil dependiendo del tipo del material usado. Será fija cuando se utiliza
un elemento rígido, por lo general concreto, y será móvil cuando se utilizan
compuertas de acero o madera.
• La captación en ese tipo de bocatomas se realiza por medio de una ventana
que puede funcionar como orificio o vertedero dependiendo del tirante en
el río.

8. Tipos de Bocatomas
• c.Toma Móvil
• Se llama así aquella toma que para crear la carga hidráulica se vale de un
barraje móvil. Son tomas que por la variación de niveles en forma muy
marcada entre la época de estiaje y avenida, necesitan disponer de un
barraje relativamente bajo, pero que para poder captar el caudal deseado
necesitan de compuertas que le den la cota a nivel de agua adecuado.
• A los barrajes con compuertas que permiten el paso del caudal de avenida a
través de ellos se les conoce como barraje móvil. Su principal ventaja es que
permite el paso de los materiales de arrastre por encima de la cresta del
barraje vertedero o azud.

9. Tipos de Bocatomas
• d.TomaTirolesa o Caucasiana
• Son tomas cuyas estructuras de captación se encuentran dentro de la
sección del azud, en un espacio dejado en él, protegido por una rejilla que
impide el ingreso de materiales gruesos. Estas tomas no son
recomendables en ríos donde el arrastre de sedimentos es intenso, ye que
podrían causar rápida obstrucción de las rejillas.
• Conviene comentar que la gran mayoría de ríos del Perú son muy jóvenes y
arrastran gran cantidad de sedimentos en épocas de crecidas, por lo que la
construcción de estas tomas debe ser donde las condiciones lo favorezcan.

10. Relación entre la Localización de la Estructura
deToma y la Presa de Derivación
• Básicamente la ubicación de la estructura de toma está orientado en función del
sedimento de arrastre que trae el río, ya que éste puede ingresar al canal o
depositarse delante de la toma. Por esta razón es que Ia captación debe ubicarse
en un lugar donde los sedimentos puedan ser arrastrados por el flujo del río y si
hay posibilidad de ingreso de sedimentos hacia el canal ésta debe ser lo mínimo
posible.
• De este modo, en un tramo recto del río, la toma debe estar inmediatamente
aguas arriba del eje de la presa de derivación, formando un ángulo entre 60o y
90o. Asimismo se recomienda, de ser posible, que el eje de la toma forme un
ángulo de 20o a 30o con respecto al río.
• Si se tiene que colocar la toma en tramos curvos, como ya se ha explicado
anteriormente, debe estar en la zona cóncava, ya que es la parte donde los
sedimentos son en menor cantidad.

11. Condición del Lecho de la Presa de
Derivación
• Es muy importante investigar el sub-suelo donde se apoyará la presa, ya que el
conocimiento de éste permitirá fijar el tipo de estructura y sus condiciones
apropiadas en el diseño.
• La investigación del sub-suelo debe estar orientada a satisfacer las necesidades de
determinación de la capacidad admisible de carga y de evaluación de la
erodibilidad del lecho.
• Complementariamente, es importante mencionar otros aspectos geológicos-
geotécnicos a tener en cuenta al proyectar obras hidráulicas: su ubicación en
zonas con riesgos de falla por fenómenos de geodinámica externa y los criterios de
exploración y explotación de canteras que proveerán los materiales (agregados,
rellenos, afirmados, etc.), necesarios para la ejecución de las obras.

12. La investigación del sub-suelo hecha por métodos directos o indirectos.
Los siguientes son los métodos directos usados con fines de exploración el
sub-suelo:
• Perforación
• Permite identificar et tipo de materiales que conforman el lecho,
determinar Ia estructura del subsuelo y obtener muestras para ensayos de
mecánica de suelos.
• El tipo, longitud y número de perforaciones variará de acuerdo al criterio
del especialista, pero por lo menos deben ejecutarse perforaciones en el eje
del barraje vertedero, aguas abajo y aguas arriba del eje de las compuertas
de limpia, en el colchón disipador y en los tramos laterales.
• El objetivo de Ia perforación es la toma de muestras alteradas o inalteradas
dependiendo de los materiales y la ejecución de ensayos in situ.

13. • Calicatas
• Permiten una visualización directa de los estratos y del lecho del río,
asimismo se pueden obtener muestras para ensayos y determinación de la
Capacidad Portante del terreno. Se le considera el método más apropiado,
pese a las limitaciones obvias que presentan la necesidad de entibado y
bombeo, así como la bolonería de gran tamaño, normalmente presente en
los lechos de los ríos.

14. Sondeos
a. Ensayo de Penetración Standard (SPT)
• Debido a su simplicidad su uso está muy difundido. Normalmente se le usa
con una perforadora rotatoria para atravesar los estratos gravosos en los
que el SPT es inoperante. Consiste de un tubo de 51 mm de diámetro
externo, el cual está unido a una sarta de varillas. El tubo tiene dos
secciones (tipo caña partida) y es usado para tomar muestras, ya que es
golpeado contra el suelo para obligarlo a penetrar en él mediante una pesa
de 63.5 kg. la cual cae desde una altura de 75 cm. a lo largo de un eje guía.
Por el número de golpes requerido para hacer penetrar el tubo a una
profundidad de 30 cm se puede estimar la densidad del terrenoTerzaghi-
Peck recomiendan lo siguiente:

16. • El SPT es muy seguro cuando se trata de suelos arenosos, pero para arcillas se
debe usar el criterio de la resistencia a la comprensión de una muestra no
confinada; por lo que se recomienda seguir el siguiente criterio de Bureau of
Reclamation:

17. • En caso de suelo arenoso muy fino sumergido, la presencia de agua es
considerada y N debe ser corregido por la siguiente relación:
N = (N + 15) * 0.5
• El valor de N permitirá precisar valores útiles para el diseño de la
cimentación, como por ejemplo el ángulo de fricción, por lo que se
recomienda medir el N al mismo tiempo de la perforación.

18. A continuación se dan algunos parámetros obtenidos a partir
de N, según las especificaciones japonesas para puentes y
carreteras:

19. b. Ensayo con el Penetrómetro
Dinámico Ligero (PDL)
• Se utiliza en suelos arenosos, limosos a arcillosos. Como en el caso del SPT,
no es aplicable a suelos gravosos ni rocas. Consiste en introducir una punta
cónica a 60o de diámetros diferentes dentro del terreno mediante la caída de
una masa de 10 Kgs. corriendo por una guía hasta un cabezal desde una altura
de 50 cms. El impacto es transmitido al cono mediante una sarta de varillas.
• Puede ser operada por dos hombres y un tercero que anote el número de
golpes para introducir el cono 10 cms. dentro del terreno. Esta prueba
correlaciona bastante bien con el SPT hasta una profundidad máxima de 5
mts., para suelos arenosos finos. En otros tipos de suelo hay necesidad de
emplear cortes de calibración para corregir los valores de “n” medidos
respecto de N del SPT.
• Esta prueba está avalada por Ia Norma Alemana DIN 4094 por lo que también
se le denomina Penetrómetro Alemán.

20. c. Ensayos de Carga
• No están considerados dentro de las pruebas rutinarias y sólo se efectúan
cuando es necesario verificar un valor asumido o establecer una diferencia.
• Consisten en aplicar una carga al terreno mediante un plato de acero de 30,
60 o75 cms. de diámetro, la que se incrementa gradualmente. La velocidad
de la variación de Ia carga, el tiempo y el asentamiento del suelo se van
registrando para analizarlos mediante fórmulas empíricas.
• Los métodos indirectos o de prospección geofísica, pueden ser sísmicos o
eléctricos. En los primeros se hace explotar una carga que depende de la
profundidad a la que se quiere investigar, uniéndose la velocidad de las
ondas mediante geófonos conectados a un sismógrafo, el cual puede
registrar y memorizar la señal para luego ser analizada

21. • . El segundo método de prospección geofísica generalmente se utiliza para
determinarla la profundidad del nivel freático.
• En algunos casos es conveniente combinar los métodos directos e
indirectos de investigación del sub-suelo con el objeto de obtener
información confiable En Ia tabla adjunta se consignan algunos valores de
la Presión Admisible para suelos y rocas según diferentes códigos y autores,
los cuales deberán usarse con criterio geotécnico, o mejor aún, con la
asistencia técnica de un especialista.

22. Ensayos de Bombeo
• El método de construir una cimentación es a menudo decidido por la posibilidad
de drenaje, ya que este a veces determina si se usará una estructura superficial o
profunda vaciada directamente o pre-fabricada, o si se usará un caisson o pilotes
para alcanzar el estrato resistente.

24. • Por eso, el ensayo de bombeo, se utiliza ye sea para medir la permeabilidad
de campo en una perforación, o la variación de la napa freática.
• Es importante mencionar en este punto, que también se puede usar el
sistema Well Point como control de la napa freática, pare lo cual será
necesario determinar la capacidad de la bomba, separación de tuberías y el
diámetro apropiado de ellas.

25. • El sistema de bombeo por generación de vacío, conocido “Wellpoint”, es un
método de control de descenso de agua subterránea, aplicable en terrenos
granulares de diversa densidad y graduación. Es un sistema simple, versátil y de
costo razonable.
• Este sistema de agotamiento de agua puede resultar de gran eficiencia y utilidad
en excavaciones cuya cota se encuentra por debajo del nivel freático. Por ejemplo,
en la ejecución de sótanos o zanjas para colectores.
• Tiene aplicación en un amplio rango de terrenos granulares, aunque su
funcionamiento óptimo se produce cuando se instala en arenas de grano medio
sin presencia de finos. En otro tipo de terrenos pueden ser necesarias operaciones
adicionales de montaje (perforación previa y ejecución de filtro granular).

27. Ensayos sobre Pilotes
• En caso de construcción de una cimentación mediante el uso de pilotes, la
capacidad portante del suelo deberá ser estimada a partir del SPT y
verificada mediante ensayos de carga o de hincado de pilotes para
determinar la profundidad de cimentación y magnitud del rechazo del
terreno.
• Los ensayos se realizan según la norma ASTM D5882-96.

28. Movimiento del Lecho del río durante la
época de Avenidas
• El cauce del río es del tipo móvil en especial en época de avenida, lo que
podría causar problemas en la construcción de las estructuras de
cimentación.

29. Determinación delTipo de Cimentación
del BarrajeVertedero
• Existen básicamente dos tipos de cimentación de barraje vertedero; los del
tipo flotante o sean aquellas que están apoyadas directamente sobre el
material conformarte del lecho del río (arena y grava); o aquellas que se
apoyan sobre material rocoso, a los cuales se les conoce como el tipo fijo.
(Ver figuras a y b).
• La selección de cualquiera de ellas estará regida por: condiciones de
seguridad contra Ia erosión, control del flujo subterráneo y razones de
costos durante el proceso constructivo, siendo este último el más decisivo
para Ia selección del tipo de estructura.

30. Tipo de Cimentación del Barraje
Vertedero

31. Tipo de Cimentación del Barraje
Vertedero

32. Relación entre el BarrajeVertedero Fijo
y el Móvil
• Si un barraje fijo es construido a lo largo de la longitud del cauce y no
genera problema durante Ia época de avenida, Ia longitud del barraje
vertedero es limitado por el ancho del canal de limpia gruesa.
• En cambio si el barraje fijo causa problemas durante la época de avenida,
aumentando el nivel de las aguas, en especial aguas arriba del barraje fijo,
entonces, será necesario aumentar un barraje móvil para controlar el
aumento del nivel de agua sin causar problemas de inundación. (Ver figura
3)

33. Figura 3: barraje mixto (móvil + fijo)

34. Relación entre el BarrajeVertedero Fijo
y el Móvil
• El criterio para determinar la longitud de barraje vertedero fijo (Lf) y la
longitud móvil (Lm) es que sus longitudes deben permitir pasar caudales
Qm (Caudal por Zona Móvil) y Qf (Caudal por Zona Fija) que, sumados den
el caudal de diseño es decir:
• Qm + Qf = Qdiseño
• Concluyendo; el costo es el que prima en la relación entre un barraje fijo y
móvil, ya que habría que comparar el gasto que ocasiona el efecto del
remanso hacia aguas arriba de la presa versus Ia construcción de un
vertedero muy corto; en caso contrario, será necesario aumentarla longitud
del barraje, lo cual causaría una altura menor en Ia sobre elevación de nivel
de agua que ocasiona el remanso.

35. Efecto del Remanso Causado en el río por la
Construcción del BarrajeVertedero
• Tal como se explico anteriormente, el hecho de construir et barraje en el
cauce del río, causa la formación de una sobre elevación del nivel de agua
delante del vertedero que genera problemas a los terrenos agrícolas,
caminos, puentes, obras de arte hidráulicas (alcantarillas, sistema de
drenaje, etc.), por lo que es necesario determinar la curva de remanso
formada para analizar y solucionar los problemas causados.
• En este curso recomendamos el uso de los siguientes métodos:
Método del Paso Directo (Direct Step Method)
Método aproximado
Modelamiento.

36. BarrajeVertedero o Azud.
• Altura del BarrajeVertedero
• La altura del barraje vertedero está orientada a elevar o mantener un nivel
de agua en el río, de modo tal que, se pueda derivar un caudal hacia el canal
principal o canal de derivación.También debe permitir el paso de agua
excedente por encima de su cresta.
• Es lógico que el nivel de la cresta dará Ia carga suficiente para derivar el
caudal diseñado para irrigar las tierras servidas por la bocatoma.

37. • De acuerdo a la figura 4 se puede definir que la cota Cc de la cresta del
barraje vertedero será:
• Cc = Co + ho + h + 0.20 (en metros)
• Donde
• Co : cota del lecho detrás del barraje vertedero (del plano topográfico)
• ho : altura necesaria para evitar el ingreso de material de arrastre (se recomienda ho
≥0.60 m).
• h : altura que necesita la ventana de captación para poder captar el caudal de derivación
Qd (asumir que funciona como vertedero.) 0.20m. sumando de seguridad con el fin de
corregir efectos de oleaje y de coeficientes de la fórmula, pudiendo ser mayor de ser
posible.

38. Figura 4: definición de altura de barraje

39. Forma de la Cresta del BarrajeVertedero
• Es recomendable dar formas a la cresta de modo tal que eviten la presencia
de presiones negativas que podrían generar capitación que causen daños al
concreto.
• Es conveniente aplicar la fórmula delW.E.S. (U.S. Army Engineers,
Waterways. Experiment Station) para el dimensionamiento preliminar
pero, es recomendable dar un poco de robustez debido a que por lo general
las fórmulas dan secciones muy esbeltas y fáciles de ser dañadas por las
erosión del rió (ver fig. 5)

40. Figura 5: forma de cresta de barraje

41. • Tal como se describirá mas adelante, la sección de barraje vertedero deberá
ir tomando forma para resistir a las solicitaciones de las fuerzas debido a la
presión del agua, efectos sísmicos, empuje de tierras y subpresión.

42. Solado o Colchón Disipador
Longitud del Solado o Colchón Disipador
• Debido a la colocación del barraje vertedero en el cauce del río se genera un
incremento de energía potencial que, al momento de verter el agua por
encima del barraje se transforma en energía cinética que causa erosión y
por lo erosivo se construyen estructuras de disipación, conocidas como:
solados (apron), colchón disipador (stilling basin), etc., que buscan o tienen
por objetivo formar un salto hidráulico que logra disipar la energía cinética
ganada por el barraje vertedero.
• A continuación se describe el cálculo de la disipación de energía basada en
la longitud del colchón disipador y de los tirantes conjugados (d1 y d2)
necesarios para la formación apropiada del salto hidráulico.

43. Cálculo de d1 (tirante al pie del barraje
vertedero):

49. • Donde:
• dn : tirante normal en el río
• r : profundidad del colchón disipador
• La condición pocas veces se presenta, por lo que para buscar un salto
sumergido en el colchón disipador, se acepta que:
• dn + r = 1.15 x d2

50. Cálculo de la longitud del colchón
disipador
• Conocidos los tirantes conjugados (d1 y d2) es posible calcular la longitud
necesaria para que se produzca el salto hidráulico. Existen varias fórmulas
empíricas y experimentales que se dan a continuación, y que por lo general
dan valores un poco conservadores pero que orientan para la toma de
decisiones en el diseño final.
De estos valores se elige
el mayor, pero sin olvidar
el factor económico que
podría afectar el
resultado elegido.

51. Espesor del Solado o Colchón Disipador
• Para resistir el efecto de la supresión es recomendable que el colchón
disipador tenga un espesor que soporte el empuje que ocasiona la
subpresi6n. (Ver figura 6)

52. Figura 6 efecto de la supresión

53. • La fórmula que permite calcular el espesor conveniente se basa en que el
peso del solado debe ser mayor que la subpresión, es decir:

55. • Recomendaciones:
• El espesor debe ser corregido por seguridad se tiene:

56. Enrocado de Protección o Escollera
• Al final del colchón disipador es necesario colocar una escollera o enrocado
(rip - rap) con el fin de reducir el efecto erosivo y contrarrestar el arrastre
del material fino por acción de la filtración. (Ver figura 7).

57. Figura 7: escollera al final del colchón disipador

59. • Db : altura comprendida entre la cota del extremo aguas abajo el colchón
disipador y la cota de la cresta del barraje vertedero, en m. (ver figura 7).
• D1 : altura comprendida entre el nivel de agua en el extremo aguas abajo
del colchón disipador y la cota de la cresta del barraje vertedero, en m. (Ver
figura 7).
• q : avenida de diseño por unidad de longitud del vertedero.
• C : coeficiente de Bligh. tabla

61. Control de Filtración
• El agua que se desplaza por debajo de la presa vertedero causa arrastre de
material fino creando el fenómeno de turificación: este problema se agrava
cuando el terreno es permeable.
• El ingeniero Bligh estudio este fenómeno con presas construidas en Ia
India, recomendando que el camino que recorre el agua por debajo del
barraje vertedero (camino de percolación) debe ser mayor o igual que la
carga disponible entre los extremos aguas arriba y aguas abajo del barraje
vertedero afectado por un coeficiente, es decir:

62. • S ≥ C. Δh
• Donde:
• S : camino de percolación
• C : coeficiente de Bligh
• Δh : diferencia de nivel entre el nivel aguas arriba y aguas abajo del barraje
vertedero (Ver figura 8).

63. Figura 8 : camino de percolación

64. • Este criterio fue corregido por Lane después de observar casi 200
estructuras entre lasque funcionaban bien y las que fallaron. Lane planteo
la siguiente expresión:
• S = 1/3 ∑Lh + ∑ Lv > CL. Δh
• Donde:
• LH, LV : suma de longitudes horizontales y verticales respectivamente, que
tenga la sección de la presa.
• CL : coeficiente de Lane.

65. • Es por este criterio que se busca alargar el camino de percolación de un
dentellón aguas arriba y aguas abajo, manteniendo siempre una separación
entre ellos, que debe ser mayor que el doble de la profundidad del
dentellón más profundo.
• Asimismo; se acostumbra a poner zampeado aguas arriba del vertedero,
sobre todo cuando el suelo es permeable, con el fin de alargar el camino de
percolación así como dar mayor resistencia al deslizamiento y prevenir
efectos de erosión, en especial en épocas de avenidas. La longitud
recomendada por la experiencia es tres veces la carga sobre la cresta.

66. Figura 9: perfil resumen del barraje y vertedor de una bocatoma

67. Canal de Limpia
• Velocidad Requerida para el Canal de Limpia
• El canal de limpia es la estructura que permite reducir la cantidad de
sedimentos que trata de ingresar al canal de derivación, así como la eliminación
del material de arrastre que se acumula delante de las ventanas de captación.
Su ubicación recomendada es perpendicular al eje del barraje vertedero y su
flujo paralelo al del río y formando Un ángulo entre 60 y 90 con el eje de la
captación, a menos que se realice un modelo hidráulico que determine otras
condiciones.
• En los referente al material que se acumula en el canal de limpia, el flujo
existente en el canal debe tener una velocidad (Vo) capaz de arrastrar estos
sedimentos depositados. La magnitud deVo está dada por la siguiente fórmula:

68. •Vo = 1.5 c. d^1/2 = 1.5V
• Donde:
• Vo : es la velocidad requerida para iniciar el arrastre.
• C : coeficiente en función del tipo de material; siendo 3.2 pare arena y grava
redondeada y 3.9 para sección cuadrada; de 4.5 a 3.5 para mezcla de arena
y grava.
• d : diámetro del grano mayor.
• V : velocidad de arrastre.

69. •Vo = 1.5 c. d^1/2 = 1.5V
• Donde:
• Vo : es la velocidad requerida para iniciar el arrastre.
• C : coeficiente en función del tipo de material; siendo 3.2 pare arena y grava
redondeada y 3.9 para sección cuadrada; de 4.5 a 3.5 para mezcla de arena
y grava.
• d : diámetro del grano mayor.
• V : velocidad de arrastre.

70. • Ancho del Canal de Limpia
• El ancho del canal de limpia se puede obtener de la relación:
• B = Qc / q q =Vc^3 / g
• Donde:
• B : ancho del canal de limpia, en metros
• Qc : caudal a discurrir en el canal de limpia para eliminar el material de
arrastre, en m3/s.
• q : caudal por unidad de ancho, en m3/s/m.
• Vc : velocidad en el canal de limpia para eliminar el material de arrastre, en
m/s.

71. • Este ancho sirve de referencia para el cálculo inicial pero siempre es
recomendable que se disponga de un ancho que no genere obstrucciones al
paso del material de arrastre, sobre todo el material flotante (troncos,
palizada, etc.).
• Basado en las experiencias obtenidas en ríos del Perú, se recomienda que el
ancho mínimo sea de 5 metros o múltiplo de este valor si se trata de varios
tramos; situación recomendable para normar el ancho del canal de limpia.

72. Figura 10: canal de limpia

73. • A continuación se menciona algunas recomendaciones sobre los
parámetros o características del canal de limpia:
a. Caudal en la zona de limpia. Se debe estimar el caudal en la zona del canal
de limpia en por lo menos 2 veces el caudal a derivar o igual al caudal medio
del rió.
b.Velocidad en la zona de Limpia. Se recomienda que esté entre 1.50 a 3.00
m/s
c. Ancho de la zona de Limpia. Se recomienda que sea un décimo de la
longitud del barraje.

74. • Pendiente del Canal de Limpia
• Es recomendable que el canal de limpia tenga una pendiente que genere la
velocidad de limpia. La fórmula recomendada para calcular Ia pendiente
critica es:
• Donde:
• Ic : pendiente critica.
• g : aceleración de la gravedad, en m/s2.
• n : coeficiente de rugosidad de Manning.
• q : descarga por unidad de ancho (caudal unitario), en m2/s.

75. • Se debe recordar que, siempre el fondo del canal de limpia en la zona de Ia
ventana de captación debe estar por debajo del umbral de ésta entre 0.6 a
1.20 m. Asimismo el extremo aguas abajo debe coincidir o estar muy cerca
de la cota del colchón disipador.

76. Toma o Captación…….

77. La Bocatoma Raca Rumi construida en el cauce del río Chancay, con el objetivo de derivar 70 m3/seg por el Canal
Alimentador para su almacenamiento en el ReservorioTinajones, está diseñada para soportar avenidas de hasta
1,700 m3/seg, consta de un barraje móvil con dos compuertas tipo vagón de 5 metros de ancho, barraje fijo de
demasías de 150 metros de longitud, Bocatoma al Canal Alimentador con dos compuertas para entrada al
desarenador con capacidad máxima de 75 m3/seg.

78. BOCATOMACHAVIMOCHIC – RIO SANTA