Métodos de tratamiento de las aguas residuales

TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES
TÉCNICAS AMBIENTALES 1
Capítulo 5
TRATAMIENTO DE AGUAS
RESIDUALES

1 MÉTODOS DE TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES
Analizaremos en este capítulo los métodos de tratamiento necesarios para poder verter,
ya sea a un sistema de alcantarillado con depuradora a final de línea o a cauce público.
Se ha visto, por los datos manejados hasta el momento, la necesidad imperiosa de un
sistema de homogeneización. Este será, debido a las características de las aguas y de
los vertidos, uno de los puntos fundamentales del sistema de tratamiento.
Por último, aunque se pueda prever el vertido a cauce público, por las características de
las industrias existentes en Cataluña, ubicadas en ciudades, con poco espacio
disponible y pudiendo verter a alcantarillado con posterior depuración, nos centraremos
en los tratamientos mínimos para efectuar este vertido.
1.1 PRETRATAMIENTOS
1.1.1 DESBASTE
Es muy importante el desbaste en las aguas de tenería, se producen recortes y
carnazas fáciles de ser arrastrados con las aguas, sean del mismo proceso o de las
operaciones de limpieza de planta.
Esporádicamente en zonas con implantación de las industrias de curtidos se producen
atascos en los colectores debidos a pieles que han escapado a las rejas de desbaste,
sea por una falta de control o por unos malos métodos de limpieza. Es necesario pues
para un buen funcionamiento del sistema un primer desbaste con rejas de 3-5 cm. Por
el tipo discontinuo de los vertidos pueden ser de limpieza manual, pero necesitan un
control constante, 1-2 veces por turno de trabajo. Además son necesarias unas buenas
instrucciones del procedimiento de limpieza, con la recogida de los residuos retenidos y
su gestión con el resto de residuos sólidos, no es la primera vez, y no será la última si
no se dan estas instrucciones, que la limpieza de una reja se efectúa levantándola y
dejando escurrir los sólidos retenidos con el agua que se esta vertiendo.
1.1.2 TAMIZADO
Un desbaste más intenso con rejas finas no es posible con este tipo de agua, el
contenido en pelos y virutas pasa a través de ellas y no tienen ninguna utilidad, incluso

algunas pieles o recortes debido a su flexibilidad pueden pasar y escapar a la retención.
En la depuradora de Igualada, ciudad con un alto número de empresas de curtición de
piel vacuna se tuvieron que cambiar estas rejas finas por tamices.
Es importante un buen tamizado, para eliminar pelos semihidrolizados y virutas de piel,
ambos tienen una gran superficie específica, decantan con dificultad y dan un elevado
valor en DQO Y MES.
Los tamices más usados son los de cuerpo estático autolimpiantes o los rotatorios con
una malla de 0.5-1 mm, que se muestran en las figuras siguientes.
Fig. 5.1 Tamiz estático autolimpiante Fig. 5.2 Tamiz rotatorio
A pesar que estos tamices se conocen como autolimpiantes, necesitan un
mantenimiento como mínimo semanal, dependiendo del contenido en grasas de las
aguas tratadas. Éstas generan una película en la superficie que llega a obturar la luz del
tamiz, el mantenimiento se efectúa limpiándolo con agua a presión.
1.1.3 DESARENADO DESENGRASADO
Es una operación que muchas veces no se realiza, depende de lo sucias que estén las
pieles en bruto y de la cantidad de grasa que lleven. En general las partículas en

suspensión son de poca densidad y las separaremos en el decantador primario, las
grasas en caso de ser necesario (se inyecta aire y pueden flotar) se pueden separar en
un compartimiento especial del homogeneizador, con un vertedero flotante.
Normalmente se separan en el decantador primario.
1.1.4 OXIDACIÓN DE SULFUROS
Un caso ejemplar de separación de baños y tratamiento especifico del contaminante lo
encontramos en esta operación. Es necesario separar los baños de proceso y los
primeros baños de lavado de pelambre, son baños básicos ricos en sulfuros (2000 ppm
aprox.) que si se mezclan con aguas ácidas pueden provocar problemas por
desprendimiento de H2S. Más de un accidente, alguno mortal, ha ocurrido al darse estas
condiciones.
La oxidación es simple, se efectúa oxidando con aire y con sales de Mn como
catalizador (entre 20 y 100 ppm), tiempos de retención entre 3 y 4 h. Existe mucha
literatura sobre el tema sobre todo en revistas especializadas, muchas referencias las
podremos encontrar en el capitulo que Portavella dedica a aguas residuales
(Portavella1995).
La cantidad de sulfuro residual después del tratamiento está entre 5 y 10 ppm, y nos
permite mezclar las aguas sin ningún problema, otras ventajas de hacer este
tratamiento por separado son: la menor cantidad de energía gastada en los aireadores
al tener un volumen inferior de agua a tratar y la disminución del contenido en sulfuro en
el vertido al mezclar todas las aguas (0.5-1 ppm).
1.1.5 HOMOGENEIZACIÓN
Los procesos de tenería son discontinuos, por lo que los vertidos también lo serán. Es
muy importante, tanto para un buen tratamiento, como para evitar las puntas de carga y
contener los precios del canon de saneamiento, una buena homogeneización. En la
figura 5.3 podemos ver la discontinuidad en el pH de las aguas vertidas durante el día y
la capacidad de neutralización de las mismas en el tanque de homogeneización,
disminuyendo las puntas a medida que aumenta el tiempo de retención del mismo. Los
vertidos básicos del pelambre se neutralizan con los vertidos ácidos del píquel, curtición
y procesos de acabado.

Figura 5.3 Variaciones en el pH del vertido durante el día y homogeneización del mismo en función de la
homogeneización. Fuente Portavella1995
Figura 5.4 Variación del flujo de agua residual en un periodo de 24 horas. Fuente Eggink y Kagel 1971
En el gráfico 5.4 podemos apreciar la variación del flujo de las aguas residuales durante
el día, y el promedio en un periodo de dos semanas para una fabrica con una

producción de 25 t/día de piel vacuna con pelambre a pelo perdido, curtición al cromo y
un consumo de 1800 m3
/d de agua.
La homogeneización en aguas de curtidos actúa además como un proceso
fisicoquímico clásico, las aguas del proceso de pelambre, ricas en cal actúan de
coagulante, por lo que si después se decantan el rendimiento es superior a una
decantación primaria simple.
1.1.5.1 DIFICULTADES EN LA HOMOGENEIZACIÓN SEGÚN EL VOLUMEN DE
PRODUCCIÓN.
Con la homogeneización buscamos un caudal constante, importante en caso de
efectuar un tratamiento a las aguas. Para obtener este caudal constante necesitamos
un volumen de homogeneización mínimo, pero para reducir las puntas de carga
tendremos que aumentar este volumen. Esto lo podemos ver en el Anexo 1, en él
calculamos los volúmenes de las balsas de homogeneización para una fábrica de gran
producción la que se corresponde al grafico 5.4, 25 t/día de piel vacuna con pelambre a
pelo perdido, curtición al cromo y un consumo aproximado de 1800 m3
de agua. En una
empresa de tal magnitud se efectúan diariamente todas las operaciones del proceso de
curtición, lo que permite una homogenización de las aguas de proceso para conseguir
un caudal de tratamiento constante con una balsa de retención de 8 h y un volumen de
598 m3
, en este caso tendremos que decidir que volumen del homogeneizador
adoptamos para disminuir las puntas de carga, construyendo una balsa que permita
homogeneizar las aguas de 12 a 24 horas, a mayor volumen más homogeneización.
Una dificultad para homogeneizar las aguas del proceso de curtición se presenta sobre
todo en fabricas pequeñas, en éstas para mezclar todas las aguas de proceso se
necesitaría retenerlas casi una semana, retención normalmente imposible por falta de
espacio. Esto se debe a la secuencialidad de las operaciones, la planificación de los
trabajos seria la siguiente:
Lunes Martes Miércoles Jueves Viernes
Remojo Remojo
Pelambre
Pelambre
Descarnado
Dividido
Desencalado
Rendido
Píquel
Curtición
Apilado
Escurrido
Rebajado
Recurtición
Tintura
Engrase
Escurrido
Repasado
Secado
Operaciones
mecánicas
(esmerilado
estirado)
Acabados Acabados

Como se puede ver el proceso de fabricación dura dos semanas, pero diariamente
tenemos las aguas de un proceso que empieza y otro que esta acabando. En argot de
fabricación al lote de pieles que se esta trabajando se le llama partida, y esta será más
o menos grande dependiendo de la capacidad de los bombos. Para una fábrica
pequeña que empieza una partida cada semana las dimensiones mínimas y más
usuales del bombo son 3 x 3 m. Lo que significa una capacidad de 5250 kg de pieles.
Por lo que podemos determinar los vertidos y las cargas diarios, basándonos en los que
se ha especificado para una tonelada de piel vacuna y la planificación de trabajo, estos
se muestran en la siguiente tabla:
LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES
Partida 1 Remojo Remojo
Pelambre
Desencalado
rendido
Píquel
Curtición
Escurrido
Rebajado
Agua m3
10.50 26.25 84.00 10.50 5.25
MES kg 19.95 16.80 404.25 0.00 0.00
DQO kg 94.50 78.75 661.50 8.40 2.10
SOL kg 570.15 427.35 105.00 294.00 73.50
NTK kg 3.15 1.05 77.18 0.00 0.00
Partida 2
Recurtición
tintura
Engrase
Operaciones
mecánicas
Acabados
Operaciones
mecánicas
Agua m3
52.50 10.50 0.00 10.50 0.00
MES kg 259.88 16.80 0.00 17.33 0.00
DQO kg 236.25 26.25 0.00 47.25 0.00
SOL kg 100.80 4.20 0.00 0.00 0.00
NTK kg 3.68 0.53 0.00 0.00 0.00
TOTAL LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES
agua 63.00 36.75 84.00 21.00 5.25
MES kg 279.83 33.60 404.25 17.33 0.00
DQO kg 330.75 105.00 661.50 55.65 2.10
SOL kg 670.95 431.55 105.00 294.00 73.50
NTK kg 6.83 1.58 77.18 0.00 0.00
CONCENTRACIONES DIARIAS EN ppm
MES 4442 914 4813 825 0
DQO 5250 2857 7875 2650 400
SAL 10650 11743 1250 14000 14000
NTK 108 43 919 0 0
Tabla 5.1 Caudales, cargas y concentraciones diarias de las aguas residuales de tenería para un proceso
convencional.

Se puede objetar que los vertidos especificados en la tabla no se ajustan a la
planificación, la explicación está en la discontinuidad de las operaciones y que en la
planificación se especifica el inicio, no el final de la operación y los correspondientes
vertidos. Así pues el lunes comienza el remojo, los vertidos de éste se realizan entre
lunes y martes, el martes comienza el pelambre, éste es un proceso lento que necesita
de toda la noche y los vertidos se efectúan el miércoles junto con los de desencalado y
rendido. El miércoles comienza la curtición pero los baños de ésta no se vierten hasta el
jueves, y se alargan hasta el viernes por el goteo de las pieles en reposo y el escurrido.
Algo similar ocurre con el resto de operaciones postcurtición, empiezan el lunes pero
terminan el martes.
La misma tabla para un proceso modificado para reducir la contaminación según los
procedimientos del Apartado 4 es la siguiente:
Partida 1 Remojo Remojo
Pelambre
Desencalado
rendido
Píquel
Curtición
Escurrido
Rebajado
Agua m3
10.50 26.25 84.00 10.50 5.25
MES kg 19.95 16.80 257.25 0.00 0.00
DQO kg 94.50 78.75 393.75 8.40 2.10
SOL kg 483.00 357.00 36.75 10.50 5.25
NTK kg 3.15 1.05 30.98 0.00 0.00
Partida 2
Recurtición
tintura
Engrase
Operaciones
mecánicas
Acabados
Operaciones
mecánicas
Agua m3
52.50 10.50 0.00 10.50 0.00
MES kg 113.40 5.78 0.00 17.33 0.00
DQO kg 236.25 26.25 0.00 47.25 0.00
SOL kg 100.80 4.20 0.00 0.00 0.00
NTK kg 3.68 0.53 0.00 0.00 0.00
TOTAL LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES
Agua m3
63.00 36.75 84.00 21.00 5.25
MES kg 133.35 22.58 257.25 17.33 0.00
DQO kg 330.75 105.00 393.75 55.65 2.10
SOL kg 583.80 361.20 36.75 10.50 5.25
NTK kg 6.83 1.58 30.98 0.00 0.00

CONCENTRACIONES DIARIAS EN ppm
MES 2117 614 3063 825 0
DQO 5250 2857 4688 2650 400
SAL 9267 9829 438 500 1000
NTK 108 43 369 0 0
Tabla 5.2 Caudales, cargas y concentraciones diarias de las aguas residuales de tenería para un proceso
modificado para reducir la contaminación.
En estos casos la homogeneización no será total, pero si lo suficiente como para salir
con valores de concentración inferiores a los de la tabla 4.11 en los que solo se
homogeneizan todos las baños de cada operación.
1.1.5.2 RESULTADOS DE LA HOMOGENEIZACIÓN SEGÚN EL VOLUMEN DE
PRODUCCIÓN
Para una producción de 25 toneladas de piel salada por día, se ha calculado en el
anexo 1, el volumen de homogeneización mínima al que llamaremos volumen pulmón
(que permite un caudal de vertido constante durante todo el día), este es de 598.125 m3
que equivalen a 8 horas aproximadamente de tiempo de retención, al mismo tiempo se
ha calculado la homogeneización para la DBO para este volumen y para unos
volúmenes de retención de 12, 18 y 24 h (los datos usados para estos cálculos son los
proporcionados por (Eggink y Kagei, 1971) , la cantidad de agua 72 m3
/t es superior a la
que utilizamos en nuestros procesos y la concentración DBO es consecuente con el
agua usada). La dispersión de los valores de DBO se han extrapolado para los otros
parámetros, ya que el vertido es continuo y los errores no serán significativos
especialmente para tiempos de retención de 12 h o superiores en los que la
amortiguación es importante.
Así pues los volúmenes de homogeneización y los porcentajes de variación entre el
valor máximo y medio de los distintos parámetros y los coeficientes punta (capítulo 4
apartado 2) son:
Tabla 5.3 Homogeneización tenería de alta producción
HOMOGENEIZACIÓN
PULMON 12 h 18 h 24 h
Volumen m3
598.125 895 1342.5 1790
%variación 21.65 15.12 9.77 7.16
Coeficiente punta 1.1 1.1 1.0 1.0

Vemos pues que con homogeneizaciones superiores a 18 horas tendremos coeficientes
punta iguales a 1.0, por lo que no penalizaremos los vertidos y tendremos un mejor
tratamiento.
Para pequeñas producciones como las especificadas anteriormente también se han
realizado cálculos similares a los del anexo 1, en este caso el ciclo es semanal, el
volumen semanal de agua es de 210 m3
y el volumen de homogeneización mínima o
volumen pulmón es de 57.75 m3
. Se ha considerado un solo volumen de
homogeneización superior al pulmón debido a la limitación en espacio que puede existir
en las tenerías pequeñas, este se ha dimensionado en 100 m3
totales equivalentes a
2.38 días,
DQO MES SOL NTKVolumen
Homog. Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp
57.75 m3
5500 7220 1.2 3500 4442 1.2 7500 11345 1.5 407.5 784 1.7
100 m3
5500 6466 1.1 3500 4007 1.1 7500 10105 1.2 407.5 616 1.5
Tabla 5.4 Homogeneización tenería de baja producción proceso convencional
DQO MES SOL NTKVolumen
Homog. Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp
57.75 m3
4225 5250 1.1 2050 2763 1.2 4750 9625 2.0 188 321 1.5
100 m3
4225 4699 1.1 2050 2442 1.1 4750 7838 1.5 188 263 1.2
Tabla 5.5 Homogeneización tenería de baja producción proceso modificado
Podemos ver que para producciones bajas, tanto para un proceso convencional como
para un proceso modificado para disminuir la contaminación, la homogeneización
también es importante. Un depósito pulmón nos corregirá las puntas y dejará los
coeficientes algo superiores a 1.2, hay que recordar que los parámetros más
significativos en el coste de la contaminación son la DQO (medida como MO) y la MES.
Si aumentamos el depósito pulmón hasta 100 m3
los coeficientes punta serán algo
superiores a 1.1 muy inferiores a los coeficientes que se habían mostrado en la tabla
4.11.
Se puede objetar que estos datos son valores medios diarios, por lo que un vertido
puntual, por ejemplo el baño de pelambre vertido el miércoles a primera hora de la

mañana puede aumentar sobre la media la concentración del homogeneizador, si se
calcula la concentración posterior al vertido es de 16000 ppm si usamos un deposito
pulmón y 8700 en el caso de usar un deposito de 100 m3
, pero el volumen vacío que
aun queda en el tanque de homogeneización y los procesos discontinuos (por la noche
no se vierten baños al tanque de homogeneización), nos permite en cada caso
acumular los baños y verterlos una vez homogeneizados. El día más crítico es el jueves
ya que el miércoles el tanque de homogeneización siempre queda lleno, de todas
formas ningún parámetro es crítico este día, todos tienden a descender por lo que los
vertidos y su correspondiente homogeneización no aumentaran los coeficientes punta.
1.1.5.3 VERTIDOS NOCTURNOS HOMOGENEIZADOS
En Cataluña los vertidos nocturnos previo acuerdo con la administración estaban
bonificados hasta el ejercicio 2002 (reducción del 25% del coste), pocas empresas se
acogieron a esta modalidad, por lo que se eliminó en el ejercicio 2003.
Esta bonificación se justifica por la poca carga y caudal que llega a las depuradoras
durante la noche, por lo que si existe un compromiso de vertido nocturno podemos
mejorar el funcionamiento de la depuradora en horas bajas y descargarla en horas
punta. Los vertidos de tenería, por sus características, acumulados en un deposito de
homogeneización serian unos candidatos ideales para este tipo de bonificación, y
aunque se ha eliminado se podría recuperar por los beneficios mutuos que genera.
1.2 TRATAMIENTOS PRIMARIOS, DECANTACIÓN
La homogeneización actúa como un proceso físico-químico, mezcla los distintos
efluentes del proceso, los neutraliza y al mismo tiempo se comportan como coagulantes
y floculantes (cal, resinas, curtientes, sales de cromo,...). Por lo que después de ella una
decantación se verá potenciada. Además el volumen necesario para el decantador es
pequeño comparado con el volumen de los homogeneizadores, suponiendo un tiempo
de retención de 2.5 h, y un vertido nocturno de 22 a 06 h. Para una producción de 5250
kg/semana tendremos un volumen de decantación de 10.5 m3
y para una producción de
25000 kg/día el decantador será de 447.5 m3
si el vertido es solo nocturno y de 186.5
m3
si el vertido es continuo usando 72 m3
/t (Eggink y Kagei, 1971), para 40 m3
/t los
volúmenes de decantación son 250 y 105. m3
respectivamente.

La reducción de la carga contaminante después de la decantación depende de la
homogeneización efectuada, a medida que esta aumenta, aumenta también la
reducción, tendremos pues los siguientes porcentajes (Del Pezzo et al., 1980):
Producción
5250kg/semana
Producción
25000 kg/día
DQO 50% 55%
MES 60% 70%
Cr3+
90% 90%
NTK 20% 25%
Para los otros parámetros del canon no tenemos valores, pero podemos hacer las
siguientes suposiciones, escogiendo siempre un margen poco optimista o conservador:
Materia inhibidora (MI), la proporcionan básicamente los sulfuros, la acidez, la basicidad
y las concentraciones elevadas. La homogeneización y posterior decantación en los
procesos convencionales neutralizará el pH, diluirá y eliminará contaminantes. En los
procesos clásicos los sulfuros se oxidaran (los tanques de homogeneización se han de
mezclar, se usa aire para ello, y se puede acelerar la oxidación de sulfuros añadiendo
sales de manganeso) hay que prestar atención a los desprendimientos de H2S. En los
procesos modificados, ya se han eliminado los sulfuros (tóxicos principales) la
homogeneización-decantación neutralizará el pH y diluirá más los contaminantes. Se
puede suponer con un cálculo conservador una eliminación del 70% de la MI para un
proceso convencional y del 50% de la MI para un proceso modificado, siendo para este
parámetro poco importante el volumen de homogeneización, ya que se utilizan
volúmenes suficientemente grandes.
Salinidad (SOL) no se modifica con estos procesos.
Fósforo (P), con la neutralización y la decantación se llega a un pH superior a 7 por lo
que parte del P se eliminara bien sea por decantación de SS o por precipitación.
Podemos considerar una eliminación conservadora del 20-25% similar a la del NTK.
Los parámetros de contaminación quedaran después de una homogeneización y
posterior decantación (homogeneización de 18 horas para una fabrica con una

producción de una partida diaria y de 100 m3
o proporcional para una fabrica con una
producción de una partida semanal) en los siguientes valores:
Fabrica grande
25 000 kg/DIA
Fabrica pequeña
5 250 kg/semana
Proceso
convencional
Proceso
modificado
Proceso
convencional
Proceso
modificado
Media 1050 615 1400 820
MES
Máxima 1153 675 1603 977
Media 2475 1930 2750 2145
DQO
Máxima 2717 2119 3233 2386
Media 7500 4750 7500 4750
SOL
Máxima 8233 5214 10105 7838
Media 0.019 0.012 0.019 0.012
MI eqtox/L
Máxima 0.021 0.013 0.022 0.015
Media 306 141 326 150
N
Máxima 336 155 493 210
Media 34 34 36 36
P
Máxima 37 37 43 43
Media 11 7 11 7
Cr
Máxima 12 8 12 8
Tabla 5.6 concentraciones después de la decantación
Si comparamos estos parámetros con los de la tabla 4.15 de límites de vertido a
alcantarillado, vemos que las concentraciones se acercan mucho más a los límites de
vertido permitido aunque no todos ellos llegan a cumplirlos. Para alguno de los
parámetros la concentración media cumple los límites de vertido, pero con estos
volúmenes de homogeneización la concentración máxima emitida queda fuera de los
mismos.
Los precios por tonelada de piel para las aguas homogeneizadas y decantadas serán
los siguientes:
Fabrica pequeña, 5250 kg/semana: proceso convencional: 87.76 €/t.
proceso modificado: 58.81 €/t.
Fabrica grande, 25000 kg/día: proceso convencional: 68.07 €/t,
proceso modificado: 47.54 €/t.

Con estas operaciones disminuimos los costes de contaminación calculados en el
capitulo 4 apartado 2, para un proceso convencional entre el 46 y el 58% dependiendo
de la producción. Para un proceso modificado entre el 50 y el 57%.
1.3 TRATAMIENTOS SECUNDARIOS
Las aguas de curtidos una vez homogeneizadas y decantadas generalmente no
presentan problemas para un tratamiento biológico, el único puede estar en la gran
cantidad de carga que presentan. Por lo que una depuración para verter a cauce publico
requiere de instalaciones muy grandes con tiempos de retención elevados y más aún si
se pretende una eliminación de nitrógeno.
Los procesos de alta carga con reducciones entre el 60 y el 85% son usuales, no
presentan problemas y pueden efectuarse tanto con fangos activados como con filtros
percoladores. Usando estos procesos el vertido ha de realizarse a alcantarillado con
tratamiento final de línea, con ellos no tendremos problemas en las concentraciones de
vertido excepto para aquellas substancias que el tratamiento no modifica, salinidad,
cloruros y sulfatos.
2 CONCLUSIONES
Los vertidos del proceso de curtición al cromo de pieles vacunas son muy irregulares en
el tiempo, ya que las operaciones son discontinuas, y en la carga, pues tenemos aguas
concentradas de proceso y aguas diluidas de lavados. Algunas de ellas presentan
elevadas concentraciones.
Con estas premisas es necesario plantearse en principio una reducción de la
contaminación. Las reducciones presentadas en los capítulos anteriores (separación del
exceso de sal, recuperación de pelo, oxidación de sulfuros, modificación del
desencalado, tamizado de baños) son una muestra de las actuaciones que se pueden
realizar, actuaciones que dependen de la gestión de la empresa y no del mercado como
sería la utilización de pieles refrigeradas. Existe un campo más amplio que no se ha
abordado en profundidad, es la recirculación de baños. Ésta nos permite básicamente
una disminución en el consumo de agua, aunque también disminuye algo la carga
contaminante al usar menos reactivos. De todas maneras la contaminación debida a los

productos añadidos, contaminación extrínseca según algunos autores (Portabella 1995)
es pequeña, (30%) respecto a la contaminación aportada por la misma piel (70%).
Se hace imprescindible una homogeneización, si no se efectúa no es posible el vertido,
ya que los limites se superan sea cual sea la normativa aplicada. Homogeneización que
depende del volumen de la empresa afectada, un mínimo de 100 m3
para aquellas de
poca producción y entre 18 y 24 horas para las de gran producción. Efectuadas las
homogeneizaciones, la decantación es ya una operación obvia, la sinergia con ésta, la
disminución en la contaminación y el poco espacio requerido la hacen necesaria para
una buena gestión.
Llegados a este punto en la gestión de las aguas residuales cabe plantearse si es
necesario un tratamiento secundario. Este será imprescindible si el vertido se realiza
directamente a cauce público. Pero como muchos de los vertidos son a alcantarillado
con tratamiento a final de línea puede no ser necesario. A criterio del autor, las
empresas de alta producción que tienen una carga real elevada, normalmente poseen
recursos humanos, técnicos y de espacio suficientes para efectuar un tratamiento. Éste
no tiene que ser intensivo, son suficientes procesos de alta carga o de desbaste, más
fáciles de gestionar, que nos dejan los parámetros al nivel de las aguas de
alcantarillado. Las empresas pequeñas adolecen de espacio y recursos, además el
impacto de vertido después de una homogeneización y decantación es mucho menor.
Por lo que no seria imprescindible este tratamiento secundario.
Tanto para empresas grandes como para empresas pequeñas que vierten después de
una homogeneización-decantación, es imprescindible tal como se ha visto una
negociación con las administraciones competentes de los límites de vertido a
alcantarillado, ajustándolos a la magnitud de las empresas, a la capacidad de las
depuradoras y a las mejores tecnologías disponibles (MTD o BAT). Siendo la normativa
de Santa Croce uno de los ejemplos a seguir. Algunos parámetros difíciles de tratar
como: salinidad, sulfatos y cloruros tendrían que revisarse y no penalizarlos con
concentraciones inferiores a las de vertido a cauce público; si la red es mixta tienen
tendencia a diluirse.
Por las características de esta agua, realizando un proceso de homogeneización, se
puede negociar un vertido nocturno y una disminución del canon ya que los beneficios
son mutuos.

Del Pezzo, L.; De Simone, G.; Tomaselli, M. y G. Ummarino. (1980). Proposta di un
modello schematico per impianti di depurazione di acque di scarico conciarie. En:CMPC
numero speciale. La depurazione delle acque nell’industria conciaria.Napoli p. 170-187
Eggink, H.J. y Kagei, E.; (1971) Treatment of tannery wastes by means of an oxidation
ditch. JALCA 66: 198-214
Metcalf & Heddy. (1995). Ingeniería de aguas residuales: tratamiento vertido y
reutilización. 3ª ed. Madrid; McGaw-Hill. 1485 pp.
Portavella, M. (1995). Teneria y medio ambiente, Aguas residuales. En: Adzet, J.M.
(ed.). Tecnología del Cuero, Vol. 4.Barcelona: ediciones Cicero. P. 91-198.
Ramalho, R.S. (1996). Tratamiento de aguas residuales. Barcelona. Reverté SA. 705
pp.

ANEXO 1
Cálculos del volumen de homogeneización mínimo, para una fabrica con producción de
25 000 kg/d y un gasto de 1790 m3
/d de agua. (Metcalf & Heddy 1995) (Ramalho 1996)
(Eggink y Kagei, 1971)
A B
Caudal Volumen aportado Volumen Volumen A-B
h (m3
/h) 1/2 hora (m3
) acumulado (m3
) Extraído (m3
) (m3
)
0 20 0 0 0.00 0.00
0.5 20 10 10 37.29 -27.29
1 20 10 20 74.58 -54.58
1.5 20 10 30 111.88 -81.88
2 20 10 40 149.17 -109.17
2.5 20 10 50 186.46 -136.46
3 20 10 60 223.75 -163.75
3.5 20 10 70 261.04 -191.04
4 20 10 80 298.33 -218.33
4.5 20 10 90 335.63 -245.63
5 20 10 100 372.92 -272.92
5.5 20 10 110 410.21 -300.21
6 85 26.25 136.25 447.50 -311.25
6.5 85 42.5 178.75 484.79 -306.04
7 80 41.25 220 522.08 -302.08
7.5 120 50 270 559.38 -289.38
8 130 62.5 332.5 596.67 -264.17
8.5 135 66.25 398.75 633.96 -235.21
9 145 70 468.75 671.25 -202.50
9.5 120 66.25 535 708.54 -173.54
10 135 63.75 598.75 745.83 -147.08
10.5 160 73.75 672.5 783.12 -110.62
11 110 67.5 740 820.42 -80.42
11.5 100 52.5 792.5 857.71 -65.21
12 65 41.25 833.75 895.00 -61.25
12.5 140 51.25 885 932.29 -47.29
13 210 87.5 972.5 969.58 2.92
13.5 275 121.25 1093.75 1006.87 86.88
14 225 125 1218.75 1044.17 174.58
14.5 115 85 1303.75 1081.46 222.29
15 115 57.5 1361.25 1118.75 242.50
15.5 105 55 1416.25 1156.04 260.21
16 110 53.75 1470 1193.33 276.67
16.5 80 47.5 1517.5 1230.63 286.88
17 60 35 1552.5 1267.92 284.58
17.5 40 25 1577.5 1305.21 272.29
18 30 17.5 1595 1342.50 252.50
18.5 65 23.75 1618.75 1379.79 238.96
19 60 31.25 1650 1417.08 232.92
19.5 60 30 1680 1454.38 225.62
20 40 25 1705 1491.67 213.33
20.5 20 15 1720 1528.96 191.04
21 20 10 1730 1566.25 163.75
21.5 20 10 1740 1603.54 136.46

A B
Caudal Volumen aportado Volumen Volumen A-B
h (m3
/h) 1/2 hora (m3
) acumulado (m3
) extraído (m3
) (m3
)
22 20 10 1750 1640.83 109.17
22.5 20 10 1760 1678.13 81.87
23 20 10 1770 1715.42 54.58
23.5 20 10 1780 1752.71 27.29
24 20 10 1790 1790.00 0.00
Caudal diario =1790 m3
Máximo = 286.88
Caudal semihorario 37.29 m3
Mínimo = -311.25
Vol. (m3
) 598.13
t (h) 8.02
Primera columna, nos da la hora en que se realiza la medida, está expresada en
unidades decimales, 1.5 representa 1h 30 min.
Segunda columna da el caudal medido en este instante.
Tercera columna, volumen aportado durante el intervalo de ½ hora (anexo 2).
Cuarta columna, volumen acumulado (A).
Si queremos tener un caudal constante de salida este será: 1790/48 = 37.29 m3
/30 min.
La quinta columna nos especifica el volumen extraído, considerando un caudal
constante de 37.29 m3
/30 min. (B).
Sexta columna, volumen acumulado menos volumen extraído (A-B).
En esta sexta columna vemos que hay un máximo, la diferencia entre el volumen
acumulado y el volumen extraído, de 286.88 m3
a las 16h 30 min., hemos aportado más
de lo que hemos extraído, en este momento tenemos el deposito lleno. A partir de este
momento extraemos más (37.29 m3
/30 min.) de lo que aportamos (columna 3) y por lo
tanto el deposito se va vaciando hasta las 6h. momento en que el valor de la sexta
columna es mínimo –311.25 m3
, a partir de este momento el deposito se llenará
(aportaremos más de lo que extraeremos) hasta las 16 h 30 min. El volumen mínimo de
homogeneización es:
Volumen = Máximo + ,Mínimo,
286.88 + , -311.25 , = 598.13 m3
Lo podemos ver en el siguiente grafico de la siguiente página.
El volumen mínimo de homogeneización es aquel que permite una extracción constante
y continua de agua residual. Normalmente se aumenta en un 10% para permitir la
introducción de soplantes que mezclen y las aguas e impidan procesos anaerobios.

0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800Volumacumulat(m3)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Hora del dia
La homogeneización de los distintos parámetros, DQO, MES, etc. Se realiza ya en una
balsa de homogeneización mínima y aumenta al aumentar el volumen, con una hoja de
cálculo se pueden realizar cálculos de manera rápida y conocer los máximos y mínimos
de estos parámetros para distintos volúmenes, conociendo los caudales y
concentraciones vertidos, también se pueden simular descargas instantáneas o
modificaciones del proceso.
En la siguiente tabla vemos el comportamiento de la DBO usando el volumen mínimo
de homogeneización. A diferencia de la anterior empezamos el cálculo a las 6.00 h,
instante en que el deposito de homogeneización está vacío. A partir de este momento
empezarán a acumularse las aguas residuales en exceso y al mismo tiempo se
homogeneizará la DBO, a las 14h 30 min. el depósito estará lleno y a partir de este
momento se irá vaciando hasta las 6h del día siguiente.
Las seis primeras columnas son iguales a las de la tabla anterior, al empezar a las 6h.
Momento en que el deposito está vacío, no hay mínimo solo el máximo a las 16h 30
min. que se corresponde con el volumen mínimo del deposito homogeneizador 598.13
m3
, la séptima columna indica la concentración de DBO instantánea y la última la DBO
homogeneizada. Los cálculos de esta se realizan de la forma siguiente:

.aportVolumen.inicVolumen
.aportiónConcentrac.aportVolumen.iniciónConcentrac.ciniVolumen
.homDBO
+
×+×
=
Volumen A B A-B DBO5
Caudal aportado Volumen Volumen DBO5 Homog.
h (m3
/h) 1/2 hora (m
3
) acumulado (m
3
) lineal (m
3
) (m
3
) (mg/l) (mg/l)
6 85 0 0 0.00 0.00 600 600.0
6.5 85 42.5 42.5 37.29 5.21 600 600.0
7 80 41.25 83.75 74.58 9.17 1000 955.2
7.5 120 50 133.75 111.88 21.88 1000 993.1
8 130 62.5 196.25 149.17 47.08 1000 998.2
8.5 135 66.25 262.5 186.46 76.04 1000 999.3
9 145 70 332.5 223.75 108.75 825 915.7
9.5 120 66.25 398.75 261.04 137.71 825 881.4
10 135 63.75 462.5 298.33 164.17 675 816.1
10.5 160 73.75 536.25 335.63 200.63 675 772.3
11 110 67.5 603.75 372.92 230.83 750 766.7
11.5 100 52.5 656.25 410.21 246.04 750 763.6
12 65 41.25 697.5 447.50 250.00 850 776.0
12.5 140 51.25 748.75 484.79 263.96 850 788.6
13 210 87.5 836.25 522.08 314.17 900 816.3
13.5 275 121.25 957.5 559.38 398.13 900 839.6
14 225 125 1082.5 596.67 485.83 1125 907.8
14.5 115 85 1167.5 633.96 533.54 1125 940.2
15 115 57.5 1225 671.25 553.75 1125 958.1
15.5 105 55 1280 708.54 571.46 1125 973.2
16 110 53.75 1333.75 745.83 587.92 1200 992.7
16.5 80 47.5 1381.25 783.12 598.13 1200 1008.2
17 60 35 1416.25 820.42 595.83 1000 1007.8
17.5 40 25 1441.25 857.71 583.54 900 1003.4
18 30 17.5 1458.75 895.00 563.75 800 997.5
18.5 65 23.75 1482.5 932.29 550.21 1300 1009.7
19 60 31.25 1513.75 969.58 544.17 1300 1025.3
19.5 60 30 1543.75 1006.87 536.88 1200 1034.5
20 40 25 1568.75 1044.17 524.58 600 1015.1
20.5 20 15 1583.75 1081.46 502.29 200 992.5
21 20 10 1593.75 1118.75 475.00 100 975.0
21.5 20 10 1603.75 1156.04 447.71 100 957.0
22 20 10 1613.75 1193.33 420.42 100 938.3
22.5 20 10 1623.75 1230.63 393.13 100 918.8
23 20 10 1633.75 1267.92 365.83 100 898.5
23.5 20 10 1643.75 1305.21 338.54 100 877.2
24 20 10 1653.75 1342.50 311.25 100 854.9
0.5 20 10 1663.75 1379.79 283.96 100 831.4
1 20 10 1673.75 1417.08 256.67 100 806.6
1.5 20 10 1683.75 1454.38 229.37 100 780.1
2 20 10 1693.75 1491.67 202.08 100 751.7
2.5 20 10 1703.75 1528.96 174.79 100 720.9
3 20 10 1713.75 1566.25 147.50 100 687.3
3.5 20 10 1723.75 1603.54 120.21 100 650.0
4 20 10 1733.75 1640.83 92.92 100 607.8
4.5 20 10 1743.75 1678.13 65.62 100 558.5
5 20 10 1753.75 1715.42 38.33 100 497.8
6 85 26.25 1790 1790.00 0.00 600 545.4
Volumen total 1790 m
3
max= 1300.0 1034.5
Caudal semihor. 37.29 m3
/30 min. min= 100.0 415.5
med= 608.3 850.4
Usando el volumen mínimo de homogeneización el valor máximo de la DBO pasa de
1300 a 1035 mg/L y el mínimo de 100 a 416 mg/L.

Si usamos un volumen mayor la homogeneización será más buena, las cargas punta se
diluirán en un volumen superior y en consecuencia las concentraciones en éste se
modificaran menos, una herramienta útil para encontrar valores óptimos puede ser una
sencilla hoja de cálculo.
Programamos una extracción el primer día (o periodo establecido) inferior a la normal
de tal manera que al final de este periodo tengamos en la balsa de homogeneización un
volumen igual al volumen total menos el volumen de homogeneización mínimo, de esta
manera habremos llenado el deposito con el volumen ocupado permanentemente y nos
quedara libre la parte variable. A partir de aquí iteramos el proceso hasta llegar a
valores constantes.
Un ejemplo lo podemos ver usando una balsa de homogeneización de 12h de tiempo de
retención para las aguas usadas anteriormente. En éste caso si el caudal de extracción
es de 74.583 m3
/h el primer día extraeremos 62.213 m3
/h, de este forma al final del
primer día tendremos ocupados 296.875 m3
y nos quedaran libres 598.125 m3
que se
corresponden al volumen de homogeneización mínimo.
La última columna muestra el valor de la DBO5 homogeneizado, se han representado
los valores de 5 días (valores marcados en negrita) pero vemos que a partir del
segundo día prácticamente el valor de la DBO5 se ha homogeneizado.
Cualquier modificación o vertido extraordinario se puede introducir en la hoja de cálculo
y ver la evolución en la homogeneización

Volumen de homogeneización 12 horas = 895.000 m3
Volumen de homogeneización mínimo = 598.125 m3
Volumen ocupado permanentemente = 296.875 m3
Caudal constante de salida = 74.583 m3
/h
Caudal necesario para llenar el volumen permanente = 12.370 m3
/h
Caudal constante de salida primer día = 62.213 m3
/h
Volumen en el DBO5
Caudal Volumen aportado homogeneizador DBO5 homogeneizada
h (m3/h) ½ hora (m3
) (m3
) (mg/l) (mg/l)
6 85 0 0.000 0.0
6.5 85 42.5 11.393 600 600.0
7 80 41.25 21.536 1000 913.4
7.5 120 50 40.430 1000 973.9
8 130 62.5 71.823 1000 989.8
8.5 135 66.25 106.966 1000 994.7
9 145 70 145.859 825 927.6
9.5 120 66.25 181.003 825 895.5
10 135 63.75 213.646 675 838.1
10.5 160 73.75 256.289 675 796.2
11 110 67.5 292.682 750 786.6
11.5 100 52.5 314.076 750 781.0
12 65 41.25 324.219 850 789.0
12.5 140 51.25 344.362 850 797.4
13 210 87.5 400.755 900 818.2
13.5 275 121.25 490.898 900 837.2
14 225 125 584.792 1125 895.6
14.5 115 85 638.685 1125 924.7
15 115 57.5 665.078 1125 941.2
15.5 105 55 688.971 1125 955.3
16 110 53.75 711.615 1200 973.0
16.5 80 47.5 728.008 1200 987.2
17 60 35 731.901 1000 987.8
17.5 40 25 725.794 900 984.9
18 30 17.5 712.187 800 980.5
18.5 65 23.75 704.831 1300 990.8
19 60 31.25 704.974 1300 1004.0
19.5 60 30 703.867 1200 1012.0
20 40 25 697.760 600 997.8
20.5 20 15 681.654 200 981.0
21 20 10 660.547 100 968.3
21.5 20 10 639.440 100 955.4
22 20 10 618.333 100 942.2
22.5 20 10 597.227 100 928.8
23 20 10 576.120 100 915.1
23.5 20 10 555.013 100 901.2
24 20 10 533.906 100 887.0
0.5 20 10 512.799 100 872.6
1 20 10 491.693 100 857.8
1.5 20 10 470.586 100 842.7
2 20 10 449.479 100 827.2
2.5 20 10 428.372 100 811.4

Volumen en el DBO5
) (m3
) (mg/l) (mg/l)
3 20 10 407.266 100 795.2
3.5 20 10 386.159 100 778.5
4 20 10 365.052 100 761.4
4.5 20 10 343.945 100 743.8
5 20 10 322.839 100 725.6
5.5 20 10 301.732 100 706.8
SEGUNDO DIA
6 85 26.25 296.875 600 698.2
6.5 85 42.5 302.083 600 685.9
7 80 41.25 306.042 1000 723.7
7.5 120 50 318.750 1000 762.5
8 130 62.5 343.958 1000 801.4
8.5 135 66.25 372.917 1000 833.5
9 145 70 405.625 825 832.1
9.5 120 66.25 434.583 825 831.1
10 135 63.75 461.042 675 811.2
10.5 160 73.75 497.500 675 792.4
11 110 67.5 527.708 750 787.3
11.5 100 52.5 542.917 750 783.9
12 65 41.25 546.875 850 788.6
12.5 140 51.25 560.833 850 793.9
13 210 87.5 611.042 900 808.2
13.5 275 121.25 695.000 900 823.4
14 225 125 782.708 1125 869.4
14.5 115 85 830.417 1125 894.4
15 115 57.5 850.625 1125 909.3
15.5 105 55 868.333 1125 922.4
16 110 53.75 884.792 1200 938.6
16.5 80 47.5 895.000 1200 951.9
17 60 35 892.708 1000 953.7
17.5 40 25 880.417 900 952.3
18 30 17.5 860.625 800 949.3
18.5 65 23.75 847.083 1300 958.7
19 60 31.25 841.042 1300 970.9
19.5 60 30 833.750 1200 978.8
20 40 25 821.458 600 967.7
20.5 20 15 799.167 200 954.0
21 20 10 771.875 100 943.4
21.5 20 10 744.583 100 932.6
22 20 10 717.292 100 921.6
22.5 20 10 690.000 100 910.3
23 20 10 662.708 100 898.7
23.5 20 10 635.417 100 886.9
24 20 10 608.125 100 874.7
0.5 20 10 580.833 100 862.1
1 20 10 553.542 100 849.2
1.5 20 10 526.250 100 835.9
2 20 10 498.958 100 822.2
2.5 20 10 471.667 100 808.0
3 20 10 444.375 100 793.3
3.5 20 10 417.083 100 778.1

Volumen en el DBO5
) (m3
) (mg/l) (mg/l)
4 20 10 389.792 100 762.2
4.5 20 10 362.500 100 745.6
5 20 10 335.208 100 728.3
5.5 20 10 307.917 100 710.1
TERCER DIA
6 85 26.25 296.875 600 701.4
6.5 85 42.5 302.083 600 688.7
7 80 41.25 306.042 1000 726.1
7.5 120 50 318.750 1000 764.6
8 130 62.5 343.958 1000 803.2
8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0
9 145 70 405.625 825 833.4
9.5 120 66.25 434.583 825 832.2
10 135 63.75 461.042 675 812.1
10.5 160 73.75 497.500 675 793.2
11 110 67.5 527.708 750 788.0
11.5 100 52.5 542.917 750 784.6
12 65 41.25 546.875 850 789.2
12.5 140 51.25 560.833 850 794.4
13 210 87.5 611.042 900 808.7
13.5 275 121.25 695.000 900 823.8
14 225 125 782.708 1125 869.7
14.5 115 85 830.417 1125 894.7
15 115 57.5 850.625 1125 909.6
15.5 105 55 868.333 1125 922.7
16 110 53.75 884.792 1200 938.9
16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2
17 60 35 892.708 1000 954.0
17.5 40 25 880.417 900 952.5
18 30 17.5 860.625 800 949.5
18.5 65 23.75 847.083 1300 958.9
19 60 31.25 841.042 1300 971.1
19.5 60 30 833.750 1200 979.0
20 40 25 821.458 600 967.9
20.5 20 15 799.167 200 954.2
21 20 10 771.875 100 943.6
21.5 20 10 744.583 100 932.8
22 20 10 717.292 100 921.8
22.5 20 10 690.000 100 910.5
23 20 10 662.708 100 898.9
23.5 20 10 635.417 100 887.0
24 20 10 608.125 100 874.8
0.5 20 10 580.833 100 862.3
1 20 10 553.542 100 849.4
1.5 20 10 526.250 100 836.1
2 20 10 498.958 100 822.4
2.5 20 10 471.667 100 808.2
3 20 10 444.375 100 793.5
3.5 20 10 417.083 100 778.2
4 20 10 389.792 100 762.3
4.5 20 10 362.500 100 745.8

Volumen en el DBO5
) (m3
) (mg/l) (mg/l)
5 20 10 335.208 100 728.4
5.5 20 10 307.917 100 710.2
CUARTO DIA
6 85 26.25 296.875 600 701.6
6.5 85 42.5 302.083 600 688.8
7 80 41.25 306.042 1000 726.2
7.5 120 50 318.750 1000 764.7
8 130 62.5 343.958 1000 803.3
8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0
9 145 70 405.625 825 833.4
9.5 120 66.25 434.583 825 832.3
10 135 63.75 461.042 675 812.1
10.5 160 73.75 497.500 675 793.2
11 110 67.5 527.708 750 788.1
11.5 100 52.5 542.917 750 784.6
12 65 41.25 546.875 850 789.2
12.5 140 51.25 560.833 850 794.4
13 210 87.5 611.042 900 808.7
13.5 275 121.25 695.000 900 823.8
14 225 125 782.708 1125 869.7
14.5 115 85 830.417 1125 894.7
15 115 57.5 850.625 1125 909.6
15.5 105 55 868.333 1125 922.7
16 110 53.75 884.792 1200 938.9
16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2
17 60 35 892.708 1000 954.0
17.5 40 25 880.417 900 952.5
18 30 17.5 860.625 800 949.5
18.5 65 23.75 847.083 1300 959.0
19 60 31.25 841.042 1300 971.1
19.5 60 30 833.750 1200 979.0
20 40 25 821.458 600 967.9
20.5 20 15 799.167 200 954.2
21 20 10 771.875 100 943.6
21.5 20 10 744.583 100 932.8
22 20 10 717.292 100 921.8
22.5 20 10 690.000 100 910.5
23 20 10 662.708 100 898.9
23.5 20 10 635.417 100 887.0
24 20 10 608.125 100 874.8
0.5 20 10 580.833 100 862.3
1 20 10 553.542 100 849.4
1.5 20 10 526.250 100 836.1
2 20 10 498.958 100 822.4
2.5 20 10 471.667 100 808.2
3 20 10 444.375 100 793.5
3.5 20 10 417.083 100 778.2
4 20 10 389.792 100 762.3
4.5 20 10 362.500 100 745.8
5 20 10 335.208 100 728.4
5.5 20 10 307.917 100 710.2

Volumen en el DBO5
) (m3
) (mg/l) (mg/l)
QUINTO DIA
6 85 26.25 296.875 600 701.6
6.5 85 42.5 302.083 600 688.9
7 80 41.25 306.042 1000 726.2
7.5 120 50 318.750 1000 764.7
8 130 62.5 343.958 1000 803.3
8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0
9 145 70 405.625 825 833.4
9.5 120 66.25 434.583 825 832.3
10 135 63.75 461.042 675 812.1
10.5 160 73.75 497.500 675 793.2
11 110 67.5 527.708 750 788.1
11.5 100 52.5 542.917 750 784.6
12 65 41.25 546.875 850 789.2
12.5 140 51.25 560.833 850 794.4
13 210 87.5 611.042 900 808.7
13.5 275 121.25 695.000 900 823.8
14 225 125 782.708 1125 869.7
14.5 115 85 830.417 1125 894.7
15 115 57.5 850.625 1125 909.6
15.5 105 55 868.333 1125 922.7
16 110 53.75 884.792 1200 938.9
16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2
17 60 35 892.708 1000 954.0
17.5 40 25 880.417 900 952.5
18 30 17.5 860.625 800 949.5
18.5 65 23.75 847.083 1300 959.0
19 60 31.25 841.042 1300 971.1
19.5 60 30 833.750 1200 979.0
20 40 25 821.458 600 967.9
20.5 20 15 799.167 200 954.2
21 20 10 771.875 100 943.6
21.5 20 10 744.583 100 932.8
22 20 10 717.292 100 921.8
22.5 20 10 690.000 100 910.5
23 20 10 662.708 100 898.9
23.5 20 10 635.417 100 887.0
24 20 10 608.125 100 874.8
0.5 20 10 580.833 100 862.3
1 20 10 553.542 100 849.4
1.5 20 10 526.250 100 836.1
2 20 10 498.958 100 822.4
2.5 20 10 471.667 100 808.2
3 20 10 444.375 100 793.5
3.5 20 10 417.083 100 778.2
4 20 10 389.792 100 762.3
4.5 20 10 362.500 100 745.8
5 20 10 335.208 100 728.4
5.5 20 10 307.917 100 710.2
6 85 26.25 296.875 600 701.6

Distintos volúmenes de la balsa de homogeneización para los datos usados
anteriormente nos darán los siguientes resultados:
homogeneización homogeneización homogeneización homogeneización
Caudal mínima 12h 18h 24h
h (m3/h) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l)
6 85 545.4 701.6 777.6 803.0
6.5 85 600.0 688.9 768.0 796.0
7 80 955.2 726.2 780.1 802.8
7.5 120 993.1 764.7 793.8 810.7
8 130 998.2 803.3 809.3 820.0
8.5 135 999.3 835.0 824.1 829.1
9 145 915.7 833.4 824.1 828.9
9.5 120 881.4 832.3 824.2 828.7
10 135 816.1 812.1 814.1 821.7
10.5 160 772.3 793.2 803.7 814.1
11 110 766.7 788.1 800.1 811.1
11.5 100 763.6 784.6 797.6 809.0
12 65 776.0 789.2 799.7 810.1
12.5 140 788.6 794.4 802.1 811.5
13 210 816.3 808.7 809.9 816.5
13.5 275 839.6 823.8 819.2 822.7
14 225 907.8 869.7 849.3 844.8
14.5 115 940.2 894.7 867.2 858.3
15 115 958.1 909.6 878.3 866.9
15.5 105 973.2 922.7 888.3 874.8
16 110 992.7 938.9 900.5 884.4
16.5 80 1008.2 952.2 910.8 892.6
17 60 1007.8 954.0 913.1 894.6
17.5 40 1003.4 952.5 912.9 894.7
18 30 997.5 949.5 911.4 893.8
18.5 65 1009.7 959.0 918.3 899.2
19 60 1025.3 971.1 927.3 906.3
19.5 60 1034.5 979.0 933.5 911.3
20 40 1015.1 967.9 927.1 906.8
20.5 20 992.5 954.2 918.6 900.7
21 20 975.0 943.6 912.1 896.0
21.5 20 957.0 932.8 905.5 891.3
22 20 938.3 921.8 898.8 886.5
22.5 20 918.8 910.5 892.0 881.6
23 20 898.5 898.9 885.1 876.7
23.5 20 877.2 887.0 878.1 871.8
24 20 854.9 874.8 871.0 866.7
0.5 20 831.4 862.3 863.8 861.7
1 20 806.6 849.4 856.4 856.6
1.5 20 780.1 836.1 848.9 851.4
2 20 751.7 822.4 841.3 846.1
2.5 20 720.9 808.2 833.6 840.8
3 20 687.3 793.5 825.7 835.4
3.5 20 650.0 778.2 817.6 830.0
4 20 607.8 762.3 809.4 824.5
4.5 20 558.5 745.8 801.0 818.9
5 20 497.8 728.4 792.5 813.2
6 85 545.4 701.6 777.6 803.0
Máxima 1034.5 979.0 933.5 911.3
Media 850.4 850.4 850.4 850.4
Mínima 415.5 688.9 768.0 796.0
A medida que aumenta el volumen de homogeneización, disminuye la dispersión de
concentraciones.

ANEXO 2
Una de las maneras de calcular los volúmenes que entran en una balsa de
homogeneización si no tenemos un medidor continuo y sabemos los caudales
instantáneos horarios, semihorarios o de un determinado periodo de tiempo, se basa en
considerar que para pasar de un caudal a otro se ha realizado de forma continua, lo que
generará un trapecio como el que se muestra en la figura:
Caudales instantáneos (m
3
/h) variación en el tiempo. Fuente Ramalho
En nuestro caso tenemos especificados los siguientes caudales:
Hora 0 5 8 10 12 14 18 23 24
Caudal m
3
/h 40 52 140 130 128 120 20 60 40
El volumen total acumulado será equivalente al área contenida bajo la curva, en
nuestro caso la suma de las áreas, que realmente están formadas por trapecios. Se
puede deducir el área del trapecio como:
( )
2
alturamenorBasemayorBase
Area
×+
=

El cálculo del volumen aportado durante un día para la figura de la página anterior
seria:
A1 = (40 + 52) m3
/h x 1/2 X 5 h = 230 m3
A2 = (52 + 140) m3
/h x 1/2 X 3 h = 288 m3
A3 = (140 + 130) m3
/h x 1/2 X 2 h = 270 m3
A4 = (130 + 128) m3
/h x 1/2 X 2 h = 258 m3
A5 = (128 + 120) m3
/h x 1/2 X 2 h = 248 m3
A6 = (120 + 20) m3
/h x 1/2 X 4 h = 280 m3
A7 = (20 + 60) m3
/h x 1/2 X 5 h = 200 m3
A8 = (60 + 40) m3
/h x 1/2 X 1 h = 50 m3
_________
Volumen total diario 1.824 m3
Las bases menores y mayores son las lecturas de caudal de dos intervalos
consecutivos, la altura es el intervalo horario entre dos lecturas.
Podemos ver que el error será mínimo si los intervalos en que se efectúan las lecturas
son pequeños.

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