1. tm kt&kc truong

BỘ XÂY DỰNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI
KHOA XÂY DỰNG
---------------
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ
NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP
KHÓA: 2016 – 2019
ĐỀ TÀI:
ĐẠI HỌC SƯ PHẠM ĐÀ NẴNG
SINH VIÊN THỰC HIỆN : TRẦN VĂN TRƯỜNG
LỚP : LTCQ17X3.KT1
HÀ NỘI – 2019

BỘ XÂY DỰNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI
KHOA XÂY DỰNG
---------------
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ
NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP
KHÓA: 2016 – 2019
ĐỀ TÀI:
ĐẠI HỌC SƯ PHẠM ĐÀ NẴNG
GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN :
- KIẾN TRÚC : TS. DƯƠNG QUANG HÙNG
- KẾT CẤU : TS. DƯƠNG QUANG HÙNG
- NỀN MÓNG : TS. NGUYỄN NGỌC THANH
- THI CÔNG : THS. NGUYỄN QUANG VINH
HÀ NỘI – 2019

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS. DƯƠNG QUANG HÙNG
SVTH: TRẦN VĂN TRƯỜNG_LỚP LTCQ17X3.KT1 1
PHẦN I: KIẾN TRÚC
(10%)
ĐỀ TÀI :
NHÀ KHÁCH TỈNH YÊN BÁI
NHIỆM VỤ ĐƯỢC GIAO:
+ Nghiên cứu hồ sơ thiết kế.
+ Giới thiệu sơ lược công trình.
+ Vẽ mặt đứng Trục A - D
+ Vẽ mặt bằng tầng 1.
+ Vẽ mặt bằng tầng 2.
+ Vẽ mặt bằng tầng điển hình 3,4,5
+ Vẽ mặt bằng mái.
+ Vẽ mặt cắt ngang.
GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS. DƯƠNG QUANG HÙNG
Hà Nội -2019

§1. GIỚI THỆU CÔNG TRÌNH
1.1. Giới thiệu chung
+ Tên công trình: ĐẠI HỌC SỰ PHẠM ĐÀ NẴNG
+ Địa điểm xây dựng: Thành phố ĐÀ NẴNG
+ Chức năng nhiệm vụ: Công trình có công năng là để làm văn phòng làm việc,
phòng học.
1.2. Vị trí
+ Nằm trong khu vực nội đô, cạnh đường giao thông đô thị.
1.3. Điều kiện địa chất thủy văn
+ Công trình nằm trên khu đất có địa chất thuộc loại phức tạp.
+ Tính chất cơ lý của các lớp đất được nghiên cứu bằng các thí nghiệm hiện
trường và trong phòng thí nghiệm.
+ Mực nước dưới đất được đo trong các hố khoan quan trắc HK1(1.6m),
HK2(0.7m), HK3(0.6m), HK4(0.6m), HK5(1.5m). Kết quả phân tích thành phần hóa
học nước dưới đất cho thấy nước có khả năng ăn mòn thấp đối với bê tông.
1.4. Quy mô
+ Công trình bao gồm 5 tầng nổi.
+ Diện tích khu đất khoảng 500m2.
§2. THIẾT KẾ KIẾN TRÚC, KẾT CẤU VÀ HỆ THỐNG KỸ THUẬT
2.1. Giải pháp thiết kế kiến trúc
+ Hình khối kiến trúc kết hợp với vật liệu, màu sắc tạo sự hài hoà chung cho
công trình với khu vực xung quanh trong đô thị.
+ Không gian thông thoáng, 2 mặt công trình bao che bằng vách kính tạo ra tầm
nhìn rộng để tạo cảm giác thoải mái trong khu vực văn phòng.
+ Công trình bằng bê tông cốt thép, bao che bằng gạch xây kết hợp với vách
kính, ngăn chia các bộ phận bằng tường gạch xây, tấm tường thạch cao, vách kính
khung nhôm. Nội thất tường sơn nước, trần khung nhôm treo với tấm thạch cao, nền
lát gạch Granit, các khối vệ sinh lát ốp gạch men ceramic (có lớp bê tông chống thấm).
2.2. Giải pháp thiết kế kết cấu
+ Toàn bộ phần chịu lực của công trình bằng bê tông cốt thép toàn khối.
+ Giải pháp móng sâu được dự kiến đề nghị sử dụng.
+ Các cột, dầm bê tông cốt thép tạo thành hệ khung không gian chịu lực ngang
và tải trọng đứng.
+ Mái và các sàn khu vệ sinh đều được xử lý chống thấm trong quá trình đổ bê
tông và trước khi hoàn thiện.
+ Bản sàn có dầm, đảm bảo độ cứng lớn trong mặt phẳng của nó, chiều dày nhỏ,
đáp ứng yêu cầu sử dụng, giá thành hợp lý.

2.3. Hệ thống kỹ thuật
2.3.1. Hệ thống điện
+ Sử dụng điện lưới quốc gia 220V.
+ Hệ thống tiếp đất thiết bị Rnđ 4 
+ Điện năng tính cho hệ thống chiếu sáng trong và ngoài nhà, hệ thống điều hoà
không khí, máy bơm nước.
2.3.2. Hệ thống nước
2.3.2.1. Cấp nước
+ Nước được cung cấp trực tiếp từ hệ thống cấp nước của thành phố, bơm tăng
áp lên các vị trí sử dụng nước và dự trữ bằng bồn nước inox 10m3 đặt trên mái.
+ Chữa cháy: bằng nước và bình khí CO2.
2.3.2.2. Thoát nước
+ Sinh hoạt:
* Tuyến thoát sinh hoạt đi riêng, các phễu sàn đặt thêm ống xiphông để ngăn mùi.
* Các hố ga thoát nước thiết kế nắp kín.
* Khối tích hầm tự hoại được tính toán căn cứ số lượng người trong công sở.
* Có bố trí các ống hơi phụ ở các ống thoát nước đứng dể giảm áp lực trong ống.
* Toàn bộ thoát ra hệ thống thoát nước thành phố.
+ Nước mưa:
* Nước mưa từ mái thoát xuống theo các tuyến ống 100. Dùng ống PVC để
thoát nước mưa từ mái xuống và ống bê tông cốt thép để thoátnước mạng ngoài.
2.3.3. Hệ thống thông tin liên lạc
+ Sử dụng hệ thống tổng đài trung tâm để nối kết các phòng làm việc, hệ thống
Fax và nối mạng máy vi tính.
2.3.4. Hệ thống đường nội bộ và sân vườn, cổng tường rào, nhà bảo vệ
+ Ngoài đất xây dựng, đất còn lại là đường nội bộ, một phần vườn hoa cây xanh.
+ Tường rào thép ống.
+ Cổng và rào ở mặt đường xử lý bằng thép thưa thoáng. Cổng vào loại cửa đẩy
bánh xe chạy trên ray thép.
+ Nhà bảo vệ làm bằng vật liệu nhẹ có thể di dời khi cần thiết.
2.3.5. Hệ thống giao thông theo phương đứng
+ Sử dụng cầu thang bộ và thang máy để di chuyển theo phương đứng cho toàn
bộ công trình.
+ Bên ngoài nhà có bố trí cầu thang bằng thép để thoát hiểm khi xảy ra sự cố.
§3. THỂ HIỆN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH
+ Được thể hiện trên khổ giấy A1, chi tiết trong bản vẽ kiến trúc.

PHẦN II: KẾT CẤU
(45%)
NHIỆM VỤ THIẾT KẾ:
- LẬP MẶT BẰNG KẾT CẤU TẦNG ĐIỂN HÌNH, TẦNG MÁI
- THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH
- THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 4
- THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TRỤC 7-9
- THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC D
GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS. DƯƠNG QUANG HÙNG
Hà Nội - 2019

§1. GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN VÀ CƠ SỞ THIẾT KẾ
1.1. Khái quát chung
+ Từ đặc điểm công trình là khối nhà nhiều tầng, chiều cao công trình lớn, tải
trọng tác dụng vào cộng trình tương đối phức tạp. Nên cần có hệ kết cấu chịu hợp lý
và hiệu quả.
1.2. Giải pháp kết cấu công trình
1.2.1. Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu chịu lực chính
+ Căn cứ vào thiết kế kiến trúc, đặc điểm cụ thể của công trình: Diện tích mặt
bằng, hình dáng mặt bằng, hình dáng công trình theo phương đứng, chiều cao công
trình.
+ Công trình cần thiết kế có: Diện tích mặt bằng tương đối lớn, mặt bằng đối
xứng, hình dáng công trình theo phương đứng đơn giản không phức tạp. Về chiều cao
thì điểm cao nhất của công trình là 36,8m.
+ Dựa vào các đặt điểm cụ thể của công trình ta chọn hệ kết cấu chịu lực chính
của công trình là hệ khung BTCT chịu lực.
1.2.2. Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu sàn nhà
+ Trong công trình hệ sàn có ảnh hưởng rất lớn tới sự làm việc không gian của
kết cấu. Việc lựa chọn phương án sàn hợp lý là điều rất quan trọng. Do vậy, cần phải
có sự phân tích đúng để lựa chọn ra phương án phù hợp với kết cấu của công trình.
+ Căn cứ vào:
* Đặc điểm kiến trúc và đặc điểm kết cấu của công trình: Kích thước các ô bản
sàn không giống nhau nhiều.
* Cơ sở phân tích sơ bộ ở trên.
* Tham khảo ý kiến của thầy giáo hướng dẫn.
+ Kết luận: lựa chọn phương án sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối cho các
tầng.
+ Căn cứ mặt bằng kiến trúc và kích thước hình học của công trình ta thành lập
được mặt bằng kết cấu sàn tầng điển hình và tầng mái.
1.3. Vật liệu sử dụng cho công trình
+ Để việc tính toán được dễ dàng, tạo sự thống nhất trong tính toán kết cấu công
trình, toàn bộ các loại kết cấu dùng:
* Bê tông: B20 có Rb =11,5 MPa, Rbt= 0,9 MPa, Eb=27x103 MPa
B25 có Rb =14,5 MPa, Rbt= 1,05 MPa, Eb=30x103 MPa
* Cốt thép: CI có Rs=Rsc= 225MPa, Rsw = 175MPa (đối với thép có
d<10mm)
CIII có Rs=Rsc= 365MPa, Rsw =290 MPa(đốivới thép có d≥10mm)
* Các tham số:B20 - CI: 0,437R  , 0,645R  ; B25 - CI: 0,427R  , 0,618R 

B20 - CIII: 0,416R  , 0,591R  ;B25- CIII: 0,405R  , 0,563R 
1.4. Các tài liệu tiêu chuẩn sử dụng trong tính toán kết cấu
+ Tiêu chuẩn tải trọng và tác động: TCVN 2337-1995.
+ Tiêu chuẩn thiết kế : TCVN 5574-2012.
+ Thiết kế công trình chịu tải trọng động đất: TCXDVN 365-2006.
§2. THÀNH LẬP CÁC MẶT BẰNG KẾT CẤU VÀ LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH
THƯỚC TIẾT DIỆN
2.1. Chọn sơ bộ kích thước sàn
+Lựa chọn sơ bộ chiều dày bh dựa vào công thức:
1 1
1 1 1
50 40
bh l l
m
 
    
 
(đối với bản làm việc 2 phương).
1 1
1 1 1
35 30
bh l l
m
 
    
 
(đối với bản làm việc 1 phương).
Số Sơ Cạnh Cạnh L2/L1 hb hb hb
hiệu đồ dài ngắn cận cận Chọn
ô tính L2 L1 trên Dưới
sàn
(m) (m) (cm) (cm) (cm)
1 2 3 4 5 6 7 8
Ô1 9 5.9 3.6 1.6 9 7.2 10
Ô2 9 3.6 1.8 2 4.5 3.6 10
Ô3 9 3.6 1.8 2 4.5 3.6 10
Ô4 9 3.6 3.6 1 9 7.2 10
Ô5 9 5.4 3.6 1.5 9 7.2 10
Ô6 9 2.4 1.8 1.3 4.5 3.6 10
Ô7 9 3.6 2.4 1.86 6 4.8 10
Ô8 9 2.4 2.3 1.04 5.75 4.6 10
Ô9 9 3 2.08 1.44 5.2 4.16 10
Ô10 9 2.4 1.8 1.3 4.5 3.6 10
Ô11 9 3 1.8 1.66 4.5 3.6 10
Ô12 9 3.6 2.4 1.5 6 4.8 10
Ô13 9 3.6 3 1.2 7.5 6 10
2.2. Chọn sơ bộ kích thước dầm
+ Kích thước dầm sơ bộ được xác định như sau:
* Đối với dầm chính:

- Chiều cao dầm lấy bằng:
1 1
12 8
dc dch L
 
  
 
* Trong đó: dcL là nhịp của dầm chính (đối với dầm nhiều nhịp có chiều dài
khác nhau, dcL lấy bằng chiều dài nhịp lớn nhất).
- Bề rộng dầm lấy bằng:
1 1
3 2
dc dcb h
 
  
 
* Đối với dầm phụ:
- Chiều cao dầm lấy bằng:
1 1
20 12
dp dph L
 
  
 
* Trong đó: dpL là nhịp của dầm phụ.
- Bề rộng dầm lấy bằng:
1 1
3 2
dp dpb h
 
  
 
+Tùy thuộc vào yêu cầu về kiến trúc, chiều cao dầm có thể bị giới hạn. Khi đó,
có thể thay đổi tiết diện dầm sao cho tỷ lệ độ cứng (mô men kháng uốn) giữa dầm
trước và sau khi thay đổi tiết diện không chênh lệch quá nhiều:
2 2
6 6truoc sau
b h b h    
   
   
+ Ta có bảng lựa chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm như sau:
2.3. Chọn sơ bộ kích thước cột
+ Chọn sơ bộ kích thước tiết diện cột theo công thức sau:
   1,2 1,5 1,2 1,5yc
b b
N n q F
A
R R
 
   
* Trong đó:
- n: số tầng nhà
- q: tải trọng đặt trên 1m2 sàn, sơ bộ lấy 2
10 /q kN m
- F: diện tích chịu tải của cột.
+ Bảng lựa chọn tiết diện cột:

§3. THIẾT KẾ BẢN SÀN TẦNG 2-5
3.1. Mặt bằng kết cấu sàn tầng 2-5
Hình 3.1.1. Mặt bằng kết cấu ô sàn
3.2. Xác định tải trọng
3.2.1. Tĩnh tải
+ Ô1,2,,4,5,8,9,10,11,12 (Sàn phòng học, hành lang):
Bảng: Tĩnh tải sàn phòng làm việc, hành lang
Các lớp hoàn thiện sàn
Chiều
dày lớp
(m)
g
(kN/m3
)
TT tiêu
chuẩn
(kN/m2)
Hệ số
độ tin
cậy
TT
tính
toán
- Lớp gạch lát Ceramic 0.01 20 0.20 1.1 0.22
- Lớp vữa lót 0.02 18 0.36 1.3 0.47
- Lớp trát trần 0.01 18 0.18 1.3 0.23
Tổng trọng lượng các lớp hoàn thiện: 0.74 0.92
- Sàn BTCT chịu lực 0.1 25 2.50 1.1 2.75
Tổng cộng: 3.24 3.67

+ Ô3, Ô6, Ô7 (Sàn P.vệ sinh):
Các lớp hoàn thiện sàn
Chiều
dày lớp
(m)
g
(kN/m3
)
TT tiêu
chuẩn
(kN/m2)
Hệ số
độ tin
cậy
TT
tính
toán
- Lớp gạch lát Ceramic chống
trơn
0.015 20 0.30 1.1 0.33
- Lớp lót kỹ thuật 0.02 18 0.36 1.3 0.47
- Lớp BT chống thấm 0.01 18 0.18 1.1 0.20
- Lớp trát trần B24 0.01 18 0.18 1.3 0.23
Tổng trọng lượng các lớp hoàn thiện: 1.02 1.23
- Sàn BTCT chịu lực 0.1 25 2.50 1.1 2.75
Tổng cộng: 3.52 3.98
3.2.2. Hoạt tải
Tên ô bản
Tải tiêu
chuẩn
Hệ số độ
tin cậy
Tải tính
toán
kN/m2 kN/m2
- Sàn phòng 3.00 1.2 3.60
- Hành lang 3.00 1.2 3.60
- Vệ sinh 1.50 1.2 1.80
3.3. Tính toán nội lực và tính thép cho ô bản
3.3.1. Sơ đồ tính toán nội lực.
+ Cắt dải bản rộng 1m theo phương tính toán. Xác định nội lực trong các dải bản
theo sơ đồ đàn hồi có kể đến tính liên tục của các ô bản. có:
Momen dương ở giữa bản:M1 = m11.P’+mi1.P’’
Momen dương ở giữa bản:M2 = m12.P’+mi2.P’’
Momen âm ở mép bản:MI = ki1.P
Momen âm ở mép bản:MII = ki2.P
Hình 3.3.1. Mô men tại các vị trí trên ô bản

Trong đó:
+ m11 và mi1 là các hệ số để xác định mômen nhịp theo phương l1.
+ m12 và mi2 là các hệ số để xác định mômen nhịp theo phương l2.
+ ki1 và ki2 là các hệ số để xác định mômen gối theo phương l1 và l2.
* Trường hợp 2
1
2

l
l
:
- m11 và m12 được tra theo sơ đồ 1(bản kê 4 cạnh).
- mi1, mi2, ki1, ki2 được tra theo sơ đồ i (sơ đồ 9,bảng 1-19, bản ngàm 4 cạnh).
- P’ = 21
2
ll
p
; P’’ = 21.)
2
( llg
p
 ; P = (p+g)l1.l2
* Trường hợp 2
1
2

l
l
:
- Công thức tính:
+ Momen tại nhịp:
2
1
q l
M
24


+ Momen tại gối :
2
I
q l
M
12


Với: q=P+g
Hình 3.3.2. Sơ đồ tính toán cho bản trường hợp 2
1
2

l
l
Loại
sàn
Số Cạnh Cạnh
L1/L2
Loại
bản
m11 mi1 Hoạt Tĩnh P' M1
hiệu ngắn dài m12 mi2 tải tải P" M2
ô L1 L2 ki1 ptt gtt P MI
sàn ki2 P MII
(m) (m) kN/m2 kN/m2 (kN.m)
1 4 3 5 6 7 8 9 10 11 12
4 cạnh
Ô 1 3.6 5.9
1.64
Bản 2
phương
0.0486 0.0203
3.6 3.67
38.23 4.20
4 cạnh 1.64 0.0181 0.0075 115.44 1.56
4 cạnh 1.64 0.0447 154.41 6.91
4 cạnh 1.64 0.0167 154.41 2.58

4 cạnh
Ô 2 1.8 3.6
2.00
Bản 2
phương
0.0473 0.0183
3.6 3.67
11.66 1.20
4 cạnh 2.00 0.0118 0.0046 35.22 0.30
4 cạnh 2.00 0.0392 47.11 1.85
4 cạnh 2.00 0.0098 47.11 0.46
4 cạnh
Ô 3 1.8 3.6
2.00
Bản 2
phương
0.0473 0.0183
1.8 3.98
5.83 0.73
4 cạnh 2.00 0.0118 0.0046 24.56 0.18
4 cạnh 2.00 0.0392 37.45 1.47
4 cạnh 2.00 0.0098 37.45 0.37
4 cạnh
Ô 4 3.6 3.6
1.00
Bản 2
phương
0.0365 0.0179
3.6 3.67
23.33 2.11
4 cạnh 1.00 0.0365 0.0179 70.44 2.11
4 cạnh 1.00 0.0417 94.22 3.93
4 cạnh 1.00 0.0417 94.22 3.93
4 cạnh
Ô 5 3.6 5.4
1.50
Bản 2
phương
0.0480 0.0208
3.6 3.67
34.99 3.88
4 cạnh 1.50 0.0214 0.0093 105.66 1.73
4 cạnh 1.50 0.0464 141.33 6.56
4 cạnh 1.50 0.0206 141.33 2.91
4 cạnh
Ô 6 1.8 2.4
1.33
Bản 2
phương
0.0458 0.0209
1.8 3.98
3.89 0.52
4 cạnh 1.33 0.0258 0.0118 16.37 0.29
4 cạnh 1.33 0.0474 24.97 1.18
4 cạnh 1.33 0.0268 24.97 0.67
4 cạnh
Ô 7 2.4 3.6
1.50
Bản 2
phương
0.0480 0.0208
1.8 3.98
7.78 1.05
4 cạnh 1.50 0.0214 0.0093 32.75 0.47
4 cạnh 1.50 0.0464 49.94 2.32
4 cạnh 1.50 0.0206 49.94 1.03
4 cạnh
Ô 8 2.3 2.4
1.04
Bản 2
phương
0.0382 0.0186
3.6 3.67
9.94 0.94
4 cạnh 1.04 0.0344 0.0172 30.00 0.86
4 cạnh 1.04 0.0434 40.13 1.74
4 cạnh 1.04 0.0397 40.13 1.59
4 cạnh
Ô 9 1.97 6
3.05
Bản 1
phương
0.1250 0.0417
3.6 3.67
6.99 1.76
4 cạnh 3.05 21.23 0
4 cạnh 3.05 0.0833 28.21 2.35
4 cạnh 3.05 28.21 0
4 cạnh
Ô
10
1.8 2.4
1.33
Bản 2
phương
0.0458 0.0209
3.6 3.67
7.78 0.85
4 cạnh 1.33 0.0258 0.0118 23.48 0.48
4 cạnh 1.33 0.0474 31.41 1.49
4 cạnh 1.33 0.0268 31.41 0.84
4 cạnh Ô 1.8 6 3.33 Bản 1 0.1250 0.0417 3.6 3.67 5.83 1.47

4 cạnh 11 3.33 phương 0.0176 0.0072 17.72 0.
4 cạnh 3.33 0.0883 23.55 1.96
4 cạnh 3.33 0.0160 23.55 0
4 cạnh
Ô
12
2.4 3.6
1.50
Bản 2
phương
0.0480 0.0208
3.6 3.67
15.55 1.72
4 cạnh 1.50 0.0214 0.0093 46.96 0.77
4 cạnh 1.50 0.0464 62.81 2.91
4 cạnh 1.50 0.0206 62.81 1.29
4 cạnh
Ô
13
3.6 6
1.67
Bản 1
phương
0.0487 0.0201
3.6 3.67
38.88 4.26
4 cạnh 1.67 0.0176 0.0072 117.4 1.53
4 cạnh 1.67 0.0443 157.03 6.96
4 cạnh 1.67 0.0160 157.03 2.51
3.3.2. Tính thép bản.
+ Giả sử 15a mm .
+ Ta có: 0 100 15 85bh h a mm     .
2
0
m R
b
M
R b h
  
 
.
 1 1 2 m    .
0b
s
s
R bh
A
R

 .
min
0
100% 0,05%sA
bh
     .
3.3.3. Ví dụ tính toán (ô1).







 


Xác đinh nội lực
 

3,6
2

 


3,6
2

 





91 = 0,0203 ; 92 = 0,0075 ; 1 = 0,0447 ; 2 = 0,0167
11 = 0,0486 ; 12 = 0,0181
Với mômen dương trong bản:
M1 = 11 .P’ + 91 .P” = 0,0486x38.23+ 0,0203x115.44 = 4,2 kNm
M2 = 12 .P’ + 92 .P” =0,0181x38.23 + 0,0075x115.44 = 1.56 kNm
Với mômen âm ta có
MI = 1 .P = 0.0447x154.4 = 6.91 kNm
MII = 2 .P = 0,0181x154.4 = 2.58 kNm
Tính toán cốt thép: Xét tiết diện có b=1m
a. Tính toán cốt thép chịu mômen dương


  1
2
b b 0
M
.R .b.h

6
2
4,2.10
11,5.1000.85

 1 1 2 (1 1 2 0,052m        =0,052
20 0,052 11500 1 0,085
2,3( )
225000
b
s
s
R bh
A cm
R
   
  



 s
0
A
b.h

283
1000.85


 
  1
2
b b 0
M
.R .b.h

6
2
1,56.10
11,5.1000.85

 1 1 2 (1 1 2 0,018 0,019m        
20 0,019 11500 1 0,085
0,82( )
225000
b
s
s
R bh
A cm
R
   
  




 s
0
A
b.h

141
1000.85

b. Tính toán cối thép chịu mômen âm


  1
2
b 0
M
R .b.h

6
2
6.91.10
11,5.1000.85

  1 1 2 (1 1 2 0,083 0,086m         
20 0,086 11500 1 0,085
3,78( )
225000
b
s
s
R bh
A cm
R
   
  


 s
0
A
b.h

419
1000.85



  1
2
b 0
M
R .b.h

6
2
2,58.10
11,5.1000.85

 1 1 2 (1 1 2 0,03 0,031m        

20 0,031 11500 1 0,085
1,37( )
225000
b
s
s
R bh
A cm
R
   
  



 s
0
A
b.h

141
1000.85

 Các ô bản còn lại tính toán tương tự trong bảng sau
Mô
men
Giá trị
M
(kN.m)
 
As
mm2 
Chọn thép As
chọn

 a mm chọn
1 2 3 8 9 10 11 12 13 14 15
Ô 1
M1 4.20 0.0505 0.0519 225 0.27% 6 100 283 0.33%
M2 1.56 0.0188 0.0190 82 0.10% 6 200 141 0.17%
MI 6.91 0.0831 0.0869 378 0.44% 8 120 419 0.49%
MII 2.58 0.0310 0.0315 137 0.16% 6 200 141 0.17%
Ô 2 M1 1.20 0.0144 0.0145 63 0.07% 6 200 141 0.17%

M2 0.30 0.0036 0.0036 16 0.02% 6 200 141 0.17%
MI 1.85 0.0222 0.0225 98 0.11% 6 200 141 0.17%
MII 0.46 0.0056 0.0056 24 0.03% 6 200 141 0.17%
Ô 3
M1 0.73 0.0087 0.0088 38 0.04% 6 200 141 0.17%
M2 0.18 0.0022 0.0022 10 0.01% 6 200 141 0.17%
MI 1.47 0.0177 0.0178 77 0.09% 6 200 141 0.17%
MII 0.37 0.0044 0.0044 19 0.02% 6 200 141 0.17%
Ô 4
M1 2.11 0.0254 0.0258 112 0.13% 6 200 141 0.17%
M2 2.11 0.0254 0.0258 112 0.13% 6 200 141 0.17%
MI 3.93 0.0473 0.0485 211 0.25% 6 120 236 0.28%
MII 3.93 0.0473 0.0485 211 0.25% 6 120 236 0.28%
Ô 5
M1 3.88 0.0467 0.0478 208 0.24% 6 120 236 0.28%
M2 1.73 0.0208 0.0211 91 0.11% 6 200 141 0.17%
MI 6.56 0.0789 0.0823 358 0.42% 8 120 419 0.49%
MII 2.91 0.0350 0.0357 155 0.18% 6 100 283 0.33%
Ô 6
M1 0.52 0.0063 0.0063 27 0.03% 6 200 141 0.17%
M2 0.29 0.0035 0.0035 15 0.02% 6 200 141 0.17%
MI 1.18 0.0143 0.0144 62 0.07% 6 100 283 0.33%
MII 0.67 0.0081 0.0081 35 0.04% 6 200 141 0.17%
Ô 7
M1 1.05 0.0127 0.0128 55 0.07% 6 200 141 0.17%
M2 0.47 0.0057 0.0057 25 0.03% 6 200 141 0.17%
MI 2.32 0.0279 0.0283 123 0.14% 6 200 141 0.17%
MII 1.03 0.0124 0.0125 54 0.06% 6 200 141 0.17%
Ô 8
M1 0.94 0.0113 0.0113 49 0.06% 6 200 141 0.17%
M2 0.86 0.0103 0.0104 45 0.05% 6 200 141 0.17%
MI 1.74 0.0210 0.0212 92 0.11% 6 200 141 0.17%
MII 1.59 0.0192 0.0194 84 0.10% 6 200 141 0.17%
Ô 9
M1 1.76 0.0149 0.0151 65 0.08% 6 200 141 0.17%
M2 0 0.0072 0.0072 31 0.04% 6 200 141 0.17%
MI 2.35 0.0256 0.0260 113 0.13% 6 200 141 0.28%
MII 0 0.0123 0.0124 54 0.06% 6 200 141 0.22%
Ô
10
M1 0.85 0.0102 0.0103 45 0.05% 6 200 141 0.17%
M2 0.48 0.0057 0.0058 25 0.03% 6 200 141 0.17%
MI 1.49 0.0179 0.0181 79 0.09% 6 200 141 0.17%

MII 0.84 0.0101 0.0102 44 0.05% 6 200 141 0.17%
Ô
11
M1 1.47 0.0128 0.0129 56 0.07% 6 200 141 0.17%
M2 0 0.0046 0.0046 20 0.02% 6 200 141 0.17%
MI 1.96 0.0209 0.0212 92 0.11% 6 200 141 0.17%
MII 0 0.0076 0.0076 33 0.04% 6 200 141 0.17%
Ô
12
M1 1.72 0.0207 0.0210 91 0.11% 6 200 141 0.17%
M2 0.77 0.0093 0.0093 40 0.05% 6 200 141 0.17%
MI 2.91 0.0351 0.0357 155 0.18% 6 200 141 0.18%
MII 1.29 0.0156 0.0157 68 0.08% 6 200 141 0.17%
Ô
13
M1 4.26 0.037 0.0247 193 0.13% 6 100 283 0.28%
M2 1.53 0.0133 0.0172 68 0.09% 6 200 141 0.17%
MI 6.96 0.0605 0.0452 319 0.23% 8 120 419 0.42%
MII 2.51 0.0221 0.0312 113 0.16% 6 200 141 0.17%
§4. THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ GIỮA TRỤC 7-9
4.1. Kết cấu cầu thang
Cầu thang của công trình là cầu thang dạng bản 1 vế, có chiếu nghỉ, lựa chọn
kết cấu cầu thang là loại cầu thang không cốn, cạnh dài của bản thang kê lên tường,
cạnh ngắn kê lên dầm chiếu tới và dầm chiếu nghỉ.
+ Chiều cao tầng điển hình là:3.6m
+ Chiều cao bậc là và 150mm
+ Chiều rộng bậc là 300 mm.
+ mỗi bản thang có 11 bậc.
+ Góc nghiêng của cầu thang: α = 31°
Sơ đồ kết cấu cầu thang: Cầu thang được cấu tạo từ BTCT toàn khối, các bộ
phận liên kết ngàm đàn hồi với nhau. Sau đó đặt thép âm theo cấu tạo tại các vị trí liên
kết để hạn chế bề rộng khe nứt. Từ đó ta có sơ đồ tính các bộ phận cầu thang là sơ đồ
tĩnh định.
4.2. Chọn sơ bộ kích thước tiết diện các bộ phận thang
+ Chọn sơ bộ bề dày bản thang , bản chiếu nghỉ, bản chiếu tới:






 min;max bngb hl
m
D
h ; min 50bh mm
   2 2
1 1 1 1
3,69 0,1 0,08 120 100
30 35 30 35
D
l l m mm
m
   
             
   
.
Chọn 120bh mm .

+ Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm chiếu nghỉ DCN1 và dầm chiếu nghỉ
DCN2, DCT:
   1
1 1 1 1
6 0,75 0,5 750 500
8 12 8 12
dth L m mm
   
            
   
+ Kích thước dầm chiếu nghỉ là 220 500( )b h mm  
4.3. Lập mặt bằng kết cấu ô cầu thang
Hình 4.3.1. Mặt bằng và mặt cắt kết cấu thang số 1
4.4. Tính toán cầu thang
4.4.1. Tính toán bảnthang
4.4.1.1. Xác định sơ đồ tính
2
3.52
3.69
cos cos31
l
l m

  o
Thang không có cốn nên bản thang thuộc loại bản 1 phương2 cạnh ngắn liên kết
dầm chiếu tới và dầm chiếu nghỉ, bản làm việc theo phương có liên kết (phương l2),
cắt 1 dải bản rộng 1m theo phương l2, có sơ đồ tính toán như sau:

Hình 4.4.2. Sơ đồ tính bản thang
4.4.1.2. Xác định tải trọng
a. Tĩnh tải
STT Các lớp cấu tạo và tải trọng tiêu chuẩn n gtt (kg/m2)
1.
2.
3.
4.
5.
-----
6.
Mặt bậc granite dày 20:
   
2 2 2 2
0,3 0,15 0,02 2500
67
0,3 0,15
bacb h
b h
      
 
 
Vữa lót dày 15:
   
2 2 2 2
0,3 0,15 0,015 1800
36.2
0,3 0,15
vuab h
b h
      
 
 
Bậc xây gạch:
2 2 2 2
0,3 0,15 1800
120.7
2 2 0,3 0,15
bacb h
b h
   
 
 
Bản bêtông cốt thép dày 120: 0,122500 = 300
Trát bản thang dày 15: 1800 0,015 1800    = 27
-------------------------------------------------------
Tổng cộng :
1,1
1,3
1,3
1,1
1,3
---
73.7
47
157
330
35,10
----------------------
2
642.8 /tt
g kg m
b. Hoạt tải
2
1,2 3 360 /tt tc
p n p kg m     .
c. Tổ hợp tải trọng
+ Tải trọng tính toán tác dụng lên 1m dải bản:

     1 642.8 360 1 1002 /tt tt
bq g p kg m       .
+ Tải trọng vuông góc với dải bản gây uốn:
 cos 1002 cos31 858 /b bq q kg m
    o
.
4.4.1.3. Xác định nội lực
   
2 2
2
max
858 3,69
1460 . 14.6 .
8 8
bq l
M kg m kN m

 
    .
4.4.1.4. Tính toán cốt thép cho bản thang
Giả sử 20a mm .
Ta có: 0 120 20 100bh h a mm     .
 2 2
0
14.6
0,12 0,437
11500 1 0,1
m R
b
M
thep CI
R b h
     
   
.
   1 1 2 1 1 2 0,12 0,12m         .
   4 2 20 0,12 11500 1 0,1
6.13 10 6.13
225000
b
s
s
R bh
A m cm
R
   
     .
min
0
6.13
100 100 0.6% 0,05%
100 10
sA
bh
       

.
Chọn thép 8 80a có 2
6.28sA cm .
4.4.2. Tính toán bản chiếu nghỉ
+ bản thuộc loại bản 1 phương, 1 cạnh liên kết với dầm chiếu nghỉ, bản làm
việc theo phương có liên kết (phương 2 2,1l m ), cắt 1 dải bản rộng 1m theo phương l2,
có sơ đồ tính toán như sau:

Hình 4.4.1. Sơ đồ tính bản chiếu nghỉ
a. Tĩnh tải
STT Các lớp cấu tạo và tải trọng tiêu chuẩn n gtt (kg/m2)
1.
2.
3.
4.
-----
5.
Gạch lát dày 20: 0,02 2500 50bac    
Vữa lót dày 15: 0,015 1800 27vua    
Bản bêtông cốt thép dày 100: 0,12500 =
250
Trát bản thang dày 15:
1800015,01800  = 27
------------------------------------------------------
Tổng cộng :
1,1
1,3
1,1
1,3
---
55,00
35,10
275,00
35,10
-----------------
2
400 /tt
g kg m
b. Hoạt tải
2
1,2 300 360 /tt tc
p n p kg m     .
c. Tổ hợp tải trọng
+ Tải trọng tính toán tác dụng lên 1m dải bản:
     1 400 360 1 760 /tt tt
bq g p kg m       .
   
2 2
2
max
760 2.1
209 . 2.1 .
16 16
bq l
M kg m kN m
 
    .

4.4.2.4. Tính toán cốt thép cho BCN
Giả sử 20a mm .
Ta có: 0 100 20 80bh h a mm     .
 2 2
0
2.1
0,028 0,437
11500 1 0,08
m R
b
M
thep CI
R b h
     
   
.
   1 1 2 1 1 2 0,028 0,028m         .
   4 2 20 0,028 11500 1 0,08
1,14 10 1.14
225000
b
s
s
R bh
A m cm
R
   
     .
Chọn thép 6 200a có 2
1, 41sA cm .
4.4.3. Tính toán dầm chiếu nghỉ 1,2 dầm chiếu tới (220x500mm)
+ vì dầm chiếu nghỉ 1 có tải trọng truyền vào lớn nhất nên ta tính toán cốt thép
cho DCN1 và đặt thép cho các dầm khác giống như DCN1
+ Sơ đồ tính toán dầm chiếu nghỉ là sơ đồ dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố
đều được truyền vào từ bản B1 và bản B2, tải trọng tập trung của lan can:
Hình 4.4.2. Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ
TT Các tải hợp thành q(Kg/m)
1 Do bản thang truyền vào:
2 cos 3.69 cos31
1002
2 2
b
l
q
 
  
o
1584

2 Do bản chiếu nghỉ truyền vào: 2 2.1
760
2 2
b
l
q   
798
3 Do trọng lượng bản thân dầm:
- Bê tông: 0,22 0,5 2500 1,1btb h n       302
4 Tổng cộng: 2684
+ Tải trọng tập trung của lan can
3.69
0,5 0,5 0,92kN)
2 2
lancanl
P     
 
2 2 2
max
2684 10 6
1.35 0,84 0.92 1,35 0,92 0,84 122.79 .
8 8
ql
M P P kN m

 
          
.
 
2
max
2684 10 6
2 2 0.92 82
2 2
ql
Q P kN

 
      .
4.4.3.4. Tính toán cốt thép cho dầm chiếu nghỉ
+ Cốt dọc chịu mô men:
* Giả sử 25a mm .
* Ta có: 0 500 25 475dh h a mm     .
 2 2
0
122
0,21 0,429
11500 0,22 0,475
m R
b
M
thep CII
R b h
     
   
.
   1 1 2 1 1 2 0,21 0,24m         .
   4 2 20 0,24 11500 0,22 0,475
10.04 10 10.04
280000
b
s
s
R bh
A m cm
R
   
     .
min
0
10.04
100% 100% 0.96% 0,15%
22 47.5
sA
bh
       

* Chọn 4 18 có 2
10,18sA cm .
+ Cốt đai chịu lực cắt:
 max 82Q kN
* Chọn đai 2 nhánh (n = 2); đường kính d = 6mm có 2
w 0,56sa cm .
+ Kiểm tra điều kiện hạn chế:
0 max0,3 0,3 11500 0,22 0,475 360 82bR b h kN Q kN         
 Điều kiện hạn chế thoả mãn.
+ Kiểm tra khả năng chịu lực cắt của bê tông :
0 max0.75 0.75 900 0,22 0,475 70.53 82btR b h N Q kN         
 cần tính toán cốt đai cho dầm:
Xác định bước cốt đai:

* Xác định bước đai: maxmin( ; ; )ct ttS S S S
Các tham số vật liệu: Bê tông nặng => 2 3 42; 0,6; 1,5b b b    
* Bước đai lớn nhất Smax:
2
4 0
max
max
b btR b h
S
Q
   

max 82Q kN
2
max
1,5 900 0,22 0,475
817 .
82
S mm
  
  
* Bước đai theo cấu tạo Sct :
- Đối với đoạn đầu dầm:
500
500 450 min ,500 min ,500 167
3 3
C T
h
h mm mm S mm
   
        
   
Chọn 160CTS mm bố trí trong đoạn 2 6000
1500
4 4
L
mm 
- Đối với đoạn còn lại:
3 3 450
min ;300 min ;300 300
4 4
C T
h
S mm
   
     
   
lấy 300 .C TS mm
* Bước đai tính toán:
- Giả sử 0 02C h  lấy 0 02C h đưa vào tính toán:
2 2
0 0
w 0 w 0
0 0
2 2
2
2
bt bt
DB s s
R b h R b h
Q q C q h
C h
     
      

- Cho max DBQ Q ta có:
max 0
0
82 900 0,22 0,475
12.6 / .
2 2 0,475
bt
sw
Q R b h
q kN m
h
     
   
 
 Chỉ cần đặt cốt đai theo cấu tạo là dầm đủ khả năng chịu cắt sao cho:
 3
w
1 0,6 900 0,22
59 /
2 2
b n f bt
s
R b
q kN m
        
   ( Điều kiện hạn chế).
- Chọn w 59 /sq kN m
6
w w
w
175000 4 50,3 10
0,186 186
59
s s
tt
s
R A
s m mm
q

   
    
- Với kết quả tính được: min max
167
min 861
186
ct
tt
S mm
S S mm
S mm


 
 
- Thiên về an toàn chọn cốt đai 8 160a cho đoạn dầm gối tựa.
IX. TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 4

1. Sơ bộ chọn kích thước tiết diện:
- Chọn sơ bộ kích thước khung trục 4:
2.Tải trọng:

Mặt bằng kết cấu tầng 1,2,3,4

Mặt bằng kết cấu tầng mái
-Các số liệu tải trọng phân bố trên sàn đã được tính toán trong phần tính ô
sàn:
Loại ô sàn
Tĩnh tải g
(KN/m2)
HOẠT TẢI P
(KN/m2)
Ô1 3,67 3,6
Ô2 3,67 3,6
Sàn mái 3,67 0,975
*Tính tải lớp tôn xà gồ thép.
Cấ
u tạo
Gtc
(kN/m2) n
Gtt
(kN/m2)
Lớ
p tôn xà
gồ thép 0.2
1.
05 0.21
*Tính tải tường tầng mái.
Diện tích tường thu hồi là: 21
.7,7.0,65 2,5
2
S m 
Như vậy nếu coi tải trọng tường phân bố đều trên nhịp C-E thì tường có
độ cao trung bình là:
2,5
0,32
7,7
S
h m
L
  

*Hoạt tải seno tầng mái.
- Hoạt tải sê nô: p sn = max(p sửa chữa ; p nước đọng )
Trong đó: P sửa chữa = 0,75 kN/m 2
P nước đọng = S.1.10 = 0,5.0,32.1.10 = 1,6 kN/m
P seno = 1,6kN/m
- Tải trọng phân bố do sàn truyền vào dầm dạng hình thang một phía được tính
như sau: qtđ = k  qs l10,5
l1 : cạnh ngắn của ô sàn.
k: Hệ số quy đổi tải trọng được tính riêng cho từng ô ghi trong bảng.
K = 1 – 22 + 3;  = l1/ (2l2)
Hình 24. Mặt bằng truyền tải.
Bảng tính hệ số quy đổi k cho từng ô sàn
TÊ
N L1 L2 K
l 2
1l
qS
Sq

Ô1 3.6 5.9
0.84
177
Ô2 1.8 3.6
0.89
0625
3.Tính toán tải trọng tác dụng lên khung trục 4
* Tĩnh tải:
a.Tải trọng tác dụng lên tầng 1,2,3,4.

Sơ đồ truyền tải lên khung trục 4
Bảng tĩnh tải phân bố đều tác dụng lên dầm tầng 2,3,4 khung trục 4
T
ên
tải
trọng
Các tải hợp thành
Giá trị
* Lực phân bố đều được
quy đổi về hình chữ nhật:
+Sàn Ô1 truyền tải trọng
về dầm có sơ đồ truyền tải là
dạng hình thang.
1 3,6
2. . . 2.0,84.3,67. 11,09 /
2 2
l
k q kN m 
+ Tải trọng tường xây
220mm.
+ . . 0,22.3,1.18 12,27 /b h kN m  
Tải trọng phân bố đều trên
dầm từ trục D đến E là. +Tổng:

1 12,27 12,27 11,09 23,36 /g kN m   
+Sàn Ô2 truyền tải trọng
về dầm có sơ đồ truyền tải là
dạng hình tam giác.
+ 11 1 1,8
.2. . .2.3,67. 3,3 /
2 2 2 2
l
q kN m 
Bảng tĩnh tải tập trung tác dụng lên cột tầng 2,3,4 khung trục 4
T
ên tải
trọng
Giá trị
G
3
*Tải trọng phân bố đều trên
dầm biên.
+Sàn Ô1 truyền tải trọng về
dầm biên trục E có sơ đồ truyền tải là
hình tam giác.
+ Tải trọng tường xây 220mm
có kể đến hệ số giảm lỗ cửa.
+Tải trọng bản thân dầm biên
+Tổng tải trọng phân bố đều
trên dầm biên
11 1 3,6
. . .3,67. 3,3
2 2 2 2
l
q kN 
. . .0,7 0,22.18.3,2.0,7 8,59b h kN  
. . 26,5.0,22.0,4 2,33b h kN  
3,3 8,59 2,33 14,22g kN   
T
ổng
*Tổng tải trọng phân bố đều
trên dầm biên quy thành tải tập trung
tại cột trục E.
+ 1
3,6
2. . 2.14,22. 51,2
2 2
l
G g kN  

G
2
dầm giữa.
dầm biên trục F có sơ đồ truyền tải là
hình tam giác.
+ Sàn Ô2 truyền tải trọng về
dầm giữa trục D có sơ đồ truyền tải là
hình thang.
có kể đến hệ số giảm lỗ cửa.
+Tải trọng bản thân dầm giữa
trên dầm giữa
11 1 3,6
. . .3,67. 3,33
2 2 2 2
l
q kN 
1 1,8
2. . . 2.0,89.3,67. 5,87
2 2
l
k q kN 
. . .0,7 0,22.18.3,2.0,7 8,59b h kN  
. . 26,5.0,22.0,5 2,915b h kN  
1 2 3 4 3,33 8,59 5,87 2,91
20,7
g g g g g
kN
       

T
ổng
trên dầm giữa quy thành tải tập trung
tại cột trục D.
+
2
3,6
2. . 2.20,7. 74,52
2 2
l
G g kN  
G
1
+*Tải trọng phân bố đều trên
dầm biên.
dầm biên trục C có sơ đồ truyền tải là
hình thang.
cao 1m2.
trục C.
trên dầm biên.
1 1,8
2. . . 2.0,89.3,67. 5,87
2 2
l
k q kN 
. . .0,7 0,22.18.1,2 4,75b h kN  
. . 26,5.0,22.0,4 2,33b h kN  
4,75 5,87 2,33 12,95g kN   
T *Tổng tải trọng phân bố đều

ổng trên dầm biên quy thành tải tập trung
tại cột trục C.
+
1
3,6
2. . 2.12,95. 16,65
2 2
l
G g kN  
Sơ đồ tải trọng
b.Tải trọng tác dụng lên tầng mái.

Mặt bằng truyền tải trọng tầng mái khung trục 4
Bảng tĩnh tải phân bố đều tác dụng lên dầm tầng mái khung trục 4

T
ên
tải
trọng
Giá trị
* Lực phân bố đều được quy
đổi về hình chữ nhật:
dầm có sơ đồ truyền tải là dạng hình
thang.
+Tải trọng tường thu hồi
110mm cao 0,32m.
+Tải trọng lớp tôn xà gồ mái.
1 3,6
2. . . 2.0,84.3,67. 11,1 /
2 2
l
k q kN m 
. . 18.0,11.0,32 0,63 /b h kN m  
. 0,21.3,6 0,756 /ttg L kN m 
+Tổng:
1 11,1 0,63 0,756 12,5 /g kN m   
dầm có sơ đồ truyền tải là dạng hình
tam giác.
+ Tải trọng tường thu hồi
110mm cao 0,32m.
+Tải trọng lớp tôn xà gồ mái
11 1 1,8
.2. . .2.3,67. 3.3 /
2 2 2 2
l
q kN m 
. . 18.0,11.0,32 0,63 /b h kN m  
. 0,21.3,6 0,756 /ttg L kN m 
Tổng tải trọng phân bố đều. 2 3,3 0,63 0,756 4,68 /g kN m   

Bảng tĩnh tải tập trung tác dụng lên cột tầng mái khung trục 4
T
ên
t
ải
trọng
Giá trị
G
1
+Tải trọng do sàn seno truyền
vào dầm phân bố đều dưới dạng hình
chữ nhật.
1 0,71
. . 3,67. 1,3
2 2
q l kN 
T
ổng
trên dầm seno quy thành tải tập trung
tại đầu seno.
1
3,6
2. . 2.1,3. 4,68
2 2
l
G g kN  
G
3
dầm biên.
dầm biên trục Ecó sơ đồ truyền tải là
hình tam giác.
+Tải trọng bản thân dầm biên.
vào dầm biên.
trên dầm biên
11 1 3,6
. . .3,67. 3,3
2 2 2 2
l
q kN 
. . 26,5.0,22.0,4 2,33b h kN  
1 0,71
. . 3,67. 1,3
2 2
q l kN 
3,3 2,33 1,3 6,93g kN   
T
ổng
tại cột trục E.
+ 3
3,6
2. . 2.6,93. 24,9
2 2
l
G g kN  

G
2
dầm giữa.
dầm biên trục D có sơ đồ truyền tải là
hình tam giác.
dầm giữa trục D có sơ đồ truyền tải là
hình thang.
+Tải trọng bản thân dầm giữa
trên dầm giữa
11 1 3,6
. . .3,67. 3,3
2 2 2 2
l
q kN 
1 1,8
. . 0,89.3,67. 2,94
2 2
l
k q kN 
. . 26,5.0,22.0,5 2,91b h kN  
3,3 2,94 2,91 9,15g kN   
T
ổng
trên dầm giữa quy thành tải tập trung
tại cột trục D.
+ 2
3,6
2. . 2.9,15. 32,94
2 2
l
G g kN  
G
1
dầm biên.
dầm biên trục C có sơ đồ truyền tải là
hình thang.
trục E.
vào dầm biên.
trên dầm biên.
1 1,8
. . 0,89.3,67. 2,94
2 2
l
k q kN 
. . 26,5.0,22.0,4 2,33b h kN  
1 0,71
. . 3,67. 1,3
2 2
q l kN 
2,94 2,33 1,3 6,57g kN   
T
ổng
tại cột trục C.
+ 1
3,6
2. . 2.6,57. 23,6
2 2
l
G g kN  

* Hoạt tải:
a.Hoại tải tác dụng lên tầng 2,3,4.
Mặt bằng truyền hoạt tải

.
Bảng hoạt tải phân bố đều tác dụng lên dầm tầng 2,3,4 khung trục 4
T
ên
tải
trọng
Giá trị
dầm có sơ đồ truyền tải là dạng
hình thang.
+
1 3,6
2. . . 2.0,84.3,6. 10,88 /
2 2
l
k q kN m 
hình tam giác.
11 1 1,8
2. . . 2. .3,6. 3,24 /
2 2 2 2
l
q kN m 
Bảng hoạt tải tập trung tác dụng lên cột tầng 2,3,4 khung trục 4
T
ên tải
trọng
Giá trị
G
3
dầm biên.
dầm biên trục E có sơ đồ truyền tải
+ 11 1 3,6
. . .3,6. 3,24
2 2 2 2
l
q kN 

là hình tam giác.
T
ổng
trên dầm biên quy thành tải tập
trung tại cột trục E.
+ 3
3,6
2. . 2.3,24. 11,66
2 2
l
G g kN  
G
2
dầm giữa.
dầm giữa trục D có sơ đồ truyền tải
là hình thang.
trên dầm giữa
11 1 3,6
. . .3,6. 3,24
2 2 2 2
l
q kN 
1 1,8
. . 0,89.3,6. 2,88
2 2
l
k q kN 
2,88 3,24 6,12g kN  
T
ổng
trên dầm giữa quy thành tải tập
trung tại cột trục F.
+ 2
3,6
2. . 2.6,12. 22,03
2 2
l
G g kN  
G
1
+*Tải trọng phân bố đều trên
dầm biên.
dầm biên trục C có sơ đồ truyền tải
là hình thang.
1 1,8
. . 0,89.3,6. 2,88
2 2
l
k q kN 
T
ổng
trung tại cột trục C.
+ 1
3,6
2. . 2.2,88. 10,37
2 2
l
G g kN  

b.Hoạt tải tác dụng lên tầng mái.
Mặt bằng tuyền hoạt tải tầng mái

Mặt bằng tuyền hoạt tải tầng mái
Bảng hoạt tải phân bố đều tác dụng lên dầm tầng mái khung trục 4
T
ên
tải
trọng
Giá trị

1g
hình thang.
1 3,6
2. . . 2.0,84.0,975. 2,95 /
2 2
l
k q kN m 
hình tam giác.
11 1 3,6
2. . . 2. .0,975. 1,755 /
2 2 2 2
l
q kN m 
Bảng hoạt tải tập trung tác dụng lên cột tầng mái khung trục 4
T
ên tải
trọng
Giá trị
G
1
+Tải trọng do nước seno
truyền vào dầm phân bố đều dưới
dạng hình chữ nhật.
1 0,71
. . 10. 3,55
2 2
q l kN 
T
ổng
trên dầm seno quy thành tải tập
trung tại đầu seno.
1
3,6
2. . 2.3,55. 12,78
2 2
l
G g kN  
G
4
dầm biên.
+Hoạt tải nước seno truyền
vào dầm biên.
trên dầm biên
11 1 3,6
. . .0,975. 0,88
2 2 2 2
l
q kN 
1 0,71
. . 10. 3,55
2 2
q l kN 
0,88 3,55 4,43g kN  
T
ổng
trung tại cột trục E.
+ 4
3,6
2. . 2.4,43. 15,94
2 2
l
G g kN  

G
3
dầm giữa.
là hình thang.
trên dầm giữa
11 1 3,6
. . .0,975. 0,88
2 2 2 2
l
q kN 
1 1,8
. . 0,975.0,89. 0,78
2 2
l
k q kN 
0,88 0,78 1,66g kN  
T
ổng
trên dầm giữa quy thành tải tập
trung tại cột trục D.
+ 3
3,6
2. . 2.1,66. 5,97
2 2
l
G g kN  
G
2
+Tải trọng phân bố đều trên
dầm biên.
dầm biên trục C có sơ đồ truyền tải
là hình thang.
+Tải trọng do sàn seno
truyền vào dầm biên.
trên dầm biên.
1 1,8
. . 0,975.0,89. 0,78
2 2
l
k q kN 
1 0,71
. . 10. 3,55
2 2
q l kN 
3,55 0,78 4,33g kN  
T
ổng
trung tại cột trục C.
+ 2
3,6
2. . 2.4,33. 15,6
2 2
l
G g kN  

4.Chất tải lên khung trục 4.
a.Sơ đồ chất tĩnh tải.
Sơ đồ chất tĩnh tải
b.Sơ đồ chất hoạt tải.

Sơ đồ chất hoạt tải phương án 1

Sơ đồ chất hoạt tải phương án 2
5. Hoạt tải ngang (tải trọng gió tĩnh)
Tải trọng gió được xác định theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 2737:1995. Vì
công trình có chiều cao thấp (h < 40m), do đó công trình không tính toán đến thành
phần gió động. Ta chỉ

xét thành phần tĩnh của tải gió.
Theo TCVN 2737:1995, giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió ở độ
cao z so
với mốc chuẩn xác định theo công thức:
oW W k c  
Trong đó:
oW – giá trị của áp lực gió đẩy lấy theo bản đồ phân vùng.
k – hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao.
c – hệ số khí động.
Trong trường hợp công trình này, có:
- Địa điểm công trình tại THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG, nên vùng áp lực gió
là IIB, ảnh hưởng của bão nên 2
0,95 /OW kN m
- Do công trình có mặt đứng thẳng, đơn giản, nên lấy d 0,8c   0,6hc  
- Bề rộng mặt đón gió (vuông góc với hướng gió thổi) B=3,6m
- Thời gian sử dụng giá định 50 năm
Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió phân bố theo chiều cao khung
được xác định theo công thức:
( )d hq W B  
Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió tác dụng lên khung trục 3
được cho trong bảng sau. Cao độ z được tính từ cos ngoài nhà.
Tầng Z (m) Wo k (m) y B (m) C đẩy C hút
q đẩy
(kN/m)
q hút
(kN/m)
1 3.9 0.95 0.836 1.2 3.6 0.8 -0.6
2.7
44755
2.05
85664
2 7.5 0.95 0.94 1.2 3.6 0.8 -0.6 3.086208 2.314656
3 11.1 0.95 1.0176 1.2 3.6 0.8 -0.6 3.340984 2.50573824
4 14.7 0.95 1.0752 1.2 3.6 0.8 -0.6 3.530097 2.64757248
mái 18.3 0.95 1.113 1.2 3.6 0.8 -0.6 3.654202 2.7406512
Tải trọng gió trên phần mái chéo gây ra được quy về lực ập trung S tại đỉnh cột.
Cao trình
đỉnh mái Z=18,95m có hệ số k=1,12 lấy hệ số
1,113 1,2
1,156
2
tbk

  để tính tải
gió tập

trung lên đỉnh cột. Từ kích thước công trình và bàng 6 sơ đồ 2 TCVN
2737:1995 ta có:
18,95
2,46
7,7
h
l
 
và góc nghiêng mái 1 2
0,65
0,168 9,5 0,8
3,85
o
e etag c c       
Trị số: . . .( . ).o tb i iS W k c h B
+ Phía gió đẩy: 1,2.3,6.0,95.0,8.1,156.0,65 2,5S kN 
+ Phía gió hút: 1,2.3,6.0,95.0,8.1,156.0,65 2,5S kN 
Gió đẩy tại đỉnh cột là: Sc=3,65+2,5=6,15kN
Gió hút tại đỉnh cột là: Sc=2,74+2,5=5,24kN

Chất tải gió trái Chất tải gió phải

Tổ hợp tải trọng
+ Để xác định được nội lực bất lợi, tiến hành tổ hợp các trường hợp tải trọng. Để dễ
dàng xuất được giá trị Max, Min của nội lực, tiến hành khai báo tổ hợp bao.
+ Các tổ hợp được khai báo để xác định nội lực bao gồm:
* TH1: TT + HT1
* TH2: TT + HT2
* TH3: TT + HT3
* TH4: TT + HT4
* TH5: TT + GT
* TH6: TT + GP
* TH7: TT + GT+HT1
* TH8: TT + GT+HT2
* TH9: TT + GT+HT3
* TH10: TT + GT+HT4
* TH11: TT + GP+HT1
* TH12: TT + GP+HT2
* TH13: TT + GP+HT3
* TH14: TT + GP+HT4
*THBAO:TH1+TH2 + TH3 +TH4+ TH5 +TH6 +TH7 +TH8+ TH9+ TH10+ TH11
+ TH12
+ Các giá trị nội lực được xuất ra phục vụ trực tiếp cho việc thiết kế cốt thép.
4.5. Kết quả nội lực theo tổ hợp bao (THBAO)
+ Kết quả nội lực được phân tích từ phần mềm phân tích kết cấu Etabs 17.
+ Các giá trị nội lực được xuất ra phục vụ trực tiếp cho việc thiết kế cốt thép.

4.6. Tính toán cốt thép khung
4.6.1. Tính toán cốt thép dầm khung
4.6.1.1. Phần tử dầm khung trục 4 – nhịp từ E-D – thuộc tầng 2 – L = 5.9m (phần tử
B2 tầng 2)
Hình 4.6.1. Phần tử dầm tính toán cốt thép
+ Nội lực được lấy ra từ phần mềm Etabs 16 để tính toán cốt thép bao gồm:

Tầng Dầm b cm h cm L Vị trí Tổ hợp Q M
2 B2 22 50 5.9
Gối trái THBAO Max -8.2 74,77
Gối trái THBAO Min -108.4 -145.82
Giữa nhịp THBAO Max 38.7 59.6
Giữa nhịp THBAO Min -37.9 22.45
Gối phải THBAO Max 106 72.3
Gối phải THBAO Min 7.7 -136.17
a. Thép lớp trên (chịu mô men âm)
* Kích thước: 220 500b h mm  
* Mô men tại gối: M = -145.82 kN.m
* Giả thiết 50a mm , 0 500 50 450h h a mm    
* Các tham số liên quan:
2 2
0,284 0,405
145.82
11500 0,22 0,45
m
o
R
b
M
R b h
 

   
  
1 1 2 1 1 2 0,284 0,369m        
* Diện tích cốt thép tính toán:
4 2 20 0,369 11500 0,22 0,45
15.17 10 15.17
280000
b
s
s
R b h
A m cm
R
      
    
* Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
min
0
15.17
100% 100% 1.38% 0,1%
22 50
sA
b h
       
 
b. Thép lớp dưới (chịu mô men dương)
+ Tại nhịp:
* Kích thước: 220 500b h mm  
* Mô men tại nhịp: M = 74.77 kN.m
* Giả thiết 50a mm , 0 500 50 450h h a mm    
* Xác định bề rộng cánh tính toán:
 
5900
min ;6 120 min 983,720 720
6
fS mm
 
    
 
'
2 220 2 720 1660f d fb b S mm     
* Xác định vị trí trục trung hòa:
'
0
0,120
11500 2,040 0,120 0,450 893.4 .
2 2
f
f b f f
h
M R b h h kN m
   
             
  
893.4 . 74.77 .fM kN m M kN m    Trục trung hòa đi qua cánh, ta tính thép
cho dầm với tiết diện chữ nhật có kích thước: '
1660 450f db h mm  
* Các tham số liên quan:

2 2
0,0193 0,405
74.77
11500 1,66 0,45
m
o
R
b
M
R b h
 

   
  
1 1 2 1 1 2 0,019 0,019m        
* Diện tích cốt thép tính toán:
4 2 20 0,019 11500 1,66 0,45
7,15 10 7.15
280000
b
s
s
R b h
A m cm
R
      
    
* Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
min
0
7,15
100% 100% 0,65% 0,1%
22 50
sA
b h
       
 
c. Tính toán thép đai
+ Nội lực được lấy ra từ phần mềm Etabs 17 để tính toán cốt đai
* max 108.4Q kN
* Chọn đai 2 nhánh, thép 6có 2
w 56,5sa mm
* Kiểm tra điều kiện ứng suất nén chính:
w1 1 00,3 0,3 1,03 0,86 11500 0,22 0,45 302.5bt b bQ R b h kN             
max 108.4 302,5btQ kN Q kN   Bê tông đủ khả năng chịu được ứng suất nén
chính.
*Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:
   max 0108.4 0,75 1 0,75 1 0 0 900 0,22 0,45 66.8f n btQ R bh kN            
Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính toán cốt đai.
* Xác định bước đai: maxmin( ; ; )ct ttS S S S
Các tham số vật liệu: Bê tông nặng => 2 3 42; 0,6; 1,5b b b    
* Bước đai lớn nhất Smax:
2
4 0
max
max
b btR b h
S
Q
   

max 108,4Q kN
2
max
1,5 900 0,22 0,45
0,55 554 .
108.4
S m mm
  
   
* Bước đai theo cấu tạo Sct :
- Đối với đoạn đầu dầm:
500
500 450 min ,500 min ,500 167
3 3
C T
h
h mm mm S mm
   
        
   
Chọn 160CTS mm bố trí trong đoạn
2 5900
1475
4 4
L
mm 

- Đối với đoạn còn lại:
3 3 450
min ;300 min ;300 300
4 4
C T
h
S mm
   
     
   
lấy 300 .C TS mm
* Bước đai tính toán:
- Giả sử 0 02C h  lấy 0 02C h đưa vào tính toán:
2 2
0 0
w 0 w 0
0 0
2 2
2
2
bt bt
DB s s
R b h R b h
Q q C q h
C h
     
      

- Cho max DBQ Q ta có:
max 0
0
108.4 900 0,22 0,45
21.44 / .
2 2 0,45
bt
sw
Q R b h
q kN m
h
     
  
 
 Chỉ cần đặt cốt đai theo cấu tạo là dầm đủ khả năng chịu cắt sao cho:
 3
w
1 0,6 900 0,22
59.4 /
2 2
b n f bt
s
R b
q kN m
        
   ( Điều kiện hạn chế).
- Chọn w 59.4 /sq kN m
6
w w
w
175000 2 56,6 10
0,166 166
59.4
s s
tt
s
R A
s m mm
q

   
    
- Với kết quả tính được: min max
167
min 554
166
ct
tt
S mm
S S mm
S mm


 
 
- Thiên về an toàn chọn cốt đai 6 160a cho đoạn dầm gối tựa.
4.6.2. Tính toán cốt thép cột khung
4.6.2.1. Tính toán cho cột C1(22×50) –Tầng 1
a. Tính toán cốt thép dọc
+ Nội lực xuất ra để tính toán:

Column
Load
Case/Combo Station P V2 M3
cm kN kN kN-cm
C1 Comb1 0 -773.4919 -10.5099 -1147.976
C1 Comb1 170 -768.9057 -10.5099 638.7
C1 Comb1 340 -764.3196 -10.5099 2425.376
C1 Comb2 0 -746.2382 -5.1229 -496.188
C1 Comb2 170 -741.652 -5.1229 374.698
C1 Comb2 340 -737.0658 -5.1229 1245.584
C1 Comb3 0 -757.3577 -4.9972 -485.03
C1 Comb3 170 -752.7715 -4.9972 364.486
C1 Comb3 340 -748.1854 -4.9972 1214.003
C1 Comb4 0 -770.2506 -10.6327 -1164.007
C1 Comb4 170 -765.6644 -10.6327 643.558
C1 Comb4 340 -761.0782 -10.6327 2451.123
C1 Comb5 0 -648.1354 61.7205 15049.816
C1 Comb5 170 -643.5492 57.0625 4953.267
C1 Comb5 340 -638.963 52.4045 -4351.422
C1 Comb6 0 -618.8223 -72.1855 -16170.228
C1 Comb6 170 -614.2361 -68.7005 -4194.91
C1 Comb6 340 -609.65 -65.2155 7187.958
C1 Comb7 0 -772.6458 50.8342 12999.088
C1 Comb7 170 -768.0596 46.642 4713.615
C1 Comb7 340 -763.4735 42.4498 -2859.183
C1 Comb8 0 -748.1175 55.6825 13585.697
C1 Comb8 170 -743.5313 51.4903 4476.014
C1 Comb8 340 -738.9451 47.2981 -3920.996
C1 Comb9 0 -758.125 55.7956 13595.739
C1 Comb9 170 -753.5389 51.6034 4466.823
C1 Comb9 340 -748.9527 47.4112 -3949.419
C1 Comb10 0 -769.7286 50.7236 12984.66
C1 Comb10 170 -765.1424 46.5314 4717.987
C1 Comb10 340 -760.5563 42.3392 -2836.011
C1 Comb11 0 -746.2641 -69.6812 -15098.952
C1 Comb11 170 -741.6779 -66.5447 -3519.744
C1 Comb11 340 -737.0917 -63.4082 7526.259
C1 Comb12 0 -721.7357 -64.8329 -14512.343
C1 Comb12 170 -717.1496 -61.6964 -3757.346
C1 Comb12 340 -712.5634 -58.5599 6464.446
C1 Comb13 0 -731.7433 -64.7198 -14502.301
C1 Comb13 170 -727.1571 -61.5833 -3766.537
C1 Comb13 340 -722.5709 -58.4468 6436.023
C1 Comb14 0 -769.7286 50.7236 12984.66
C1 Comb14 170 -765.1424 46.5314 4717.987
C1 Comb14 340 -760.5563 42.3392 -2836.011

+ Chọn trường hợp nội lực có:
max 150,9 .M kN m  ,, 746,26tuN kN
+ Xem liên kết giữa sàn và cột là liên kết cứng nên:
0 0,7 0,7 3,9 2,73l l m   
+ Độ mảnh: 0 273
5,46 8
50
l
h
     Không cần xét đến ảnh hưởng của uốn
dọc
Độ lệch tâm ngẫu nhiên
 
1 1 5900 500
max ; max ; max 9.8;16 16,7
600 30 600 30
ae H h mm
   
      
   
Độ lệch tâm ban đầu
0
150.9 1000
max ; max ;16,7 202
746,26
a
M
e e mm
N
  
     
   
Độ lệch tâm tính toán: 0
500
1 202 25 427
2 2
h
e e a mm       
+ Giả thiết 50a mm , 0 500 50 450h h a mm    
3
746,26 10
294.9
11,5 220b
N
x mm
R b

  
 
Bê tông B20, thép CII R 0,623 
0294.9 0,623 450 280Rx mm h mm     Tính toán cốt thép theo bài toán
lệch tâm bé.
Tính x gần đúng:
   
   
R a R 0
R a
1 . .n 2. . n. 0,48 .h
x
1 . 2. n. 0,48
         
     
3
b 0
'
0 bv
a
0 0
N 746,26.10
n 0,65
R .b.h 11,5.220.450
h ae 427 400
0,94; 0,88
h 450 h 450
  

       
   
   
1 0,623 .0,88.0,65 2.0,623. 0,88.0,94 0,48 .45
x 29,2(cm)
1 0,623 .0,88 2. 0,88.0,94 0,48
      
  
Diện tích cốt thép

   3
b 0'
s
sc a
2 2
N.e R .b.x. h 0,5x 774,26.10 .427 11,5.220.292. 450 0,5.292
A
R .Z 280.400
1341(mm ) 13,4(cm)
   
 
 
Chọn 2 20 2 22  có As=13,8(cm2). Bố trí đối xứng cho cột
min ax2 0,1% 2,78% 2 3%t m      
b. Tính toán cốt thép ngang
+ Lực cắt lớn nhất trên cột max 69,68Q kN
+ Kiểm tra điều kiện hạn chế:
* Bê tông không bị phá hoại do ứng xuất nén chính:
0 0 0 max0,35 11500 0,22 0,45 398 68.9nQ k R bh kN Q kN       
 Bê tông đủ khả năng chịu cắt, cốt đai đặt theo cấu tạo.
Các phần từ dầm cột còn lại tính toán bằng etabs 2017. Được trình bày trong phụ lục
tính toán.

TÍNH DẦM DỌC TRỤC D (TẦNG 3)
1.1. Số liệuvà cơ sở tính toán: (đã chọn ở phần tính sàn)
Bê tông : B 20 ; Rb = 11,5 MPa ; Rb = 0,9 MPa.
Thép CI : Rs = Rsc = 225 MPa.
Thép CII : Rs = Rsc = 280 MPa.
1.2. Sơ bộ chọn kích thước các cấu kiện : (đã chọn ở phần tính sàn)
- Dầm có nhịp không thay đổi: L = 3,6 (m).
- Chiều cao cần thiết của dầm là:
hd =
1 1 1 1
÷ x L = ÷
12 20 12 20
   
   
   
x 3600 = ( 300 ÷ 180) (mm)
Chọn hd = 400 (mm)
- Chiều rộng của dầm là:
bd = ( 0,3  0,5 ) x hd = ( 0,3  0,5 ) x 400 = ( 120  200 ) (mm).
Chọn bd = 220 (mm)
Vậy kích thước tiết diện dầm chọn là : (b x h) = ( 220 x 400 ) (mm)
Hình 1.1: Sơ đồ tính toán dầm trục D
1.3. Xác định tải trọng tác dụng lên dầm (trục D)
Tĩnh tải và hoạt tải của sàn được lấy như phần khung.
1.4. Sơ đồ truyền tải trọng lên dầm
22x30 22x30 22x30 22x3022x30 22x30 22x30

Hình 1.2: Sơ đồ truyền tải trọng vào dầm trục D
1.5. Tải trọng tác dụng lêndầm
1.5.1. Tĩnh tải:
Bảng 1.1: Tĩnh tải phân bố trên dầm
Vị trí Loại tải trọng và cách tính
Kết
quả
(kN/m)
Tổng
(kN/m
)
g
1
gô1
Tải trọng từ sàn Ô1 truyền vào dưới dạng hình tam giác với tung độ
lớn nhất bao gồm 1 phía:
20,513
Gô1 = 3,67 x 1,8 = 6,606
Đổi ra tải trọng phân bố đều: 6,82 x 0,625
4,129
gô2
Tải trọng từ sàn Ô2 truyền vào dưới dạng hình thang với tung độ
Gô2 = 3,67 x 0,9 = 3,303
Đổi ra tải trọng phân bố đều: 3,303 x 0,8906 2,942
gdc Tải trọng do trọng lượng bản thân dầm có b x h = 0,22 x 0,4: 2,103
gT
Tải trọng do trọng lượng bản thân tường 220 xây trên dầm cao: 3,6
– 0,4 = 3,2 (m)
5,062 x 3,2 x 0,7 = 11,339
g
2
gô3
7,398
Gô3 = 3,67 x 0,9 = 3,303
gô4
Ô2
Ô1 Ô1
Ô2 Ô2Ô3
Ô4
Ô2Ô3
Ô4
Ô2
Ô1
Ô5
Ô6
Ô1
Ô2
Ô1
Ô2
Ô1Ô1Ô1
Ô2
Ô1
Ô2
Ô1
Ô2

Gô4 = 3,67 x 1,15 = 4,221
g
3
gô5
Tải trọng từ sàn Ô5 truyền vào dưới dạng hình chữ nhật với tung
độ lớn nhất bao gồm 1 phía:
9,223
Gô5 = 3,67 x 1,8 / 2 = 3,303
gô5
Gô6 = 3,67 x 2,08 / 2 = 3,817
Hình 1.3: Sơ đồ tĩnh tải tác dụng lên dầm dọc (kN.m)
1.5.2. Hoạt tải
Bảng 1.2: Hoạt tải phân bố trên dầm
Vị trí Loại tải trọng và cách tính
Kết
quả
(kN/m)
Tổng
(kN/m
)
p1
pô1
Tải trọng từ sàn Ô1 truyền vào dưới dạng hình tam giác với tung độ
5,586
Pô1 = 2,4 x 1,8 = 4,32
Đổi ra tải trọng phân bố đều: 4,32 x 0,625
2,7
pô2
Pô2 = 3,6 x 0,9 = 3,24
p2
pô3
5,194
Pô3 = 3,6 x 0,9 = 3,24
pô4
20,513 20,513 20,513 20,51320,513
7,398 9,223

Pô4 = 3,6 x 1,15 = 4,14
p3
pô5
6,984
Pô5 = 3,6 x 1,8 / 2 = 3,24
pô5
Pô6 = 3,6 x 2,08 / 2 = 3,744
Ta chất hoạt tải lên các ô sàn các nhịp và kề nhịp để gây ra nội lực bất lợi nhất ở
nhịp và ở gối của dầm dọc.
Hình 1.4: Trường hợp 1
5,586 5,586 5,586 6,984
5,586
5,194
5,586
5,586 5,586 5,586 5,586 6,984

1.6. Tổ hợp nội lực
- TH1: Tĩnh tải + HT1
- THBao: max(TH1, TH2, TH3, TH4 )
Từ kết quả chạy Sap2000v14. Căn cứ vào bảng tổ hợp nội lực bất lợi nhất của
mỗi tiết diện trong phần tử. Ta chọn ra cặp nội lực nguy hiểm nhất để tính thép cho
phần tử đó. Chọn phần tử 1( dầm nhịp 1-2).
1.7. Tính toán cốt thép
Vật liệu được lấy như trên phần tính khung.
a. Tính thép dọc
Mg = - 48,605 kNm
Mnh = 41.092 kNm.
*Tính cốt thép momen âm(gối): gM = 48,605 (kNm). Ta có:
g
m 2
b 0
M
α =
R b hx x
= 0.2635 < R
α = 0.416
mξ = 1 - 1 - 2 x α = 0.3123
b o
s
sc
ξ R b h
A =
R
x x x
= 5.84 (cm2)
=> Chọn thép 3Ø16 có As = 6.03 (cm2), đặt thành một hàng. Kiểm tra chiều cao
làm việc thực tế, khoảng hở thông thủy cốt thép dọc thấy thỏa mãn.
5,586 5,586 5,586
5,194

pl b
max
s
ξ R 0.59 11.5 100
μ = 100 = = 1.86%
R 365
x x x
x
%= s
0
A
x 100%
b x h
= 0.98% => thoả mãn : 0,05 % <  < 1.86 %
Vậy đủ hàm lượng cốt thép.
*Tính cốt thép momen dương( giữa nhịp): Mnh = 41.092 (kNm)
- Tính như cấu kiện chịu uốn:
+ Giả thiết : a = 30 (mm) cho mọi tiết diện.
 ho = hd - a = 400 - 30 = 370 (mm)
1
m 2
b 0
M
α =
R b hx x
= 0.2228 < R
α = 0.416
mξ = 1 - 1 - 2 x α = 0.2554
b o
s
sc
ξ R b h
A =
R
x x x
= 4.78 (cm2)
=> Chọn thép 2Ø18 có As = 5.09 (cm2), đặt thành một hàng. Kiểm tra chiều cao
làm việc thực tế, khoảng hở thông thủy cốt thép dọc thấy thỏa mãn.
pl b
max
s
ξ R 0,59 11,5 100
μ = 100 = = 1,86%
R 365
x x x
x
%= s
0
A
x 100%
b x h
= 0,8% => thoả mãn : 0,05 % <  < 1,86 %
Vậy đủ hàm lượng cốt thép.
b. Tính toán cốt đai: (Qmax= 76.865 kN)
* Kiểm tra điều kiện hạn chế về lực cắt :
max w1 b1 b oQ 0,3 φ φ R b hx x x x x (1)
- Giả thiết chọn đai theo cấu tạo có d= 6mm ; nsw= 2 (do b= 220< 350). Cốt đai
nhóm AI có Rsw = 175(MPa) ; Asw =28,3(mm2) ; Es =20.104(MPa).
- Với h = 40 cm < 45cm ct
h 400
= 200mm
S 2 2
150 150
 
 
    
  
chọn Sct =
150mm.

Ta có: * w1 wφ = 1 + 5 α x μ 1,3x  . Trong đó:
4
s
3
b
sw sw
w
ct
E 21 10
α = = = 7,78
E 27 10
n A 2 28,3
μ = = = 0,00172
b S 220 150
x
x
x x
x x






w1φ = 1 + 5 7,78 0,00172 = 1,067 1,3x x 
* b1 bφ = 1 - β R = 1 - 0,01 11,5 = 0,885x x (β = 0,01, với bê tông
nặng)
Thay vào (1) ta được:
76.865 (kN) w1 b1 b o< 0,3 φ φ R b hx x x x x = 193460 (kN)
=> Không cần thay đổi kích thước tiết diện và cấp độ bền bê tông.
=> Không cần tính côt đai, đặt cốt đai theo cấu tạo.
* Kiểm tra điều kiện tính toán:
2sw sw sw
sw
ct
2b3 f n bt
A R n 28,3 175 2
q = = = 66,03(N/mm )
S 150
φ (1+φ +φ ) R b 0,6 (1+0+0) 0,9 220
= = 59,4(N/mm )
2 2
x x x x
x x x x x x





Vậy qsw = 66.03 > b3 f n btφ (1+φ +φ ).R .b
2
= 59.4
=> Không cần giảm bước đai.
- Điều kiện cường độ không có cốt xiên: max u sw,bQ Q = Q
2 tt
u sw,b b2 f n bt o swQ = Q = 2 φ (1+φ +φ ) x R x b x h x q = 87.322 (kN)
 Qu > Qmax = 76.865 (kN)
Vậy không cần tính toán cốt xiên.
max w1 b1 b o
b3 f n bt
sw
Q 0,3 φ φ R b h
φ (1+φ +φ ) R b
q ³
2
x x x x x
x x x





- Bố trí cốt đai Ø6 trong đoạn tính từ mép gối tựa : L=1/4 x L = 1/4x(3.6-0,22)
= 0,85(m)
- Ngoài đoạn L bố trí cốt đai là :
d
3 3
x h = x 300 = 225mm
a 4 4
500mm


 

chọn ađ =200mm.

1. tm kt&kc truong

Recomendados

Recomendados

Mais conteúdo relacionado

Mais procurados

Mais procurados (12)

Semelhante a 1. tm kt&kc truong

Semelhante a 1. tm kt&kc truong (20)

1. tm kt&kc truong

1. tm kt&amp;kc truong

Recomendados

Recomendados

Mais conteúdo relacionado

Mais procurados

Mais procurados (12)

Semelhante a 1. tm kt&amp;kc truong

Semelhante a 1. tm kt&amp;kc truong (20)

1. tm kt&amp;kc truong

1. tm kt&kc truong

Semelhante a 1. tm kt&kc truong

Semelhante a 1. tm kt&kc truong (20)

1. tm kt&kc truong