8 programa perforación bbl 17

EMPRESA PETROLERA YPFB CHACO SA.
A : Ver Distribución.
DESDE : Omar Salazar
FECHA : Abril 2014
ASUNTO : BBL – 17 Plan Operaciones
Perforación
A continuación esta el Plan de Operaciones de Perforación para el pozo de desarrollo
Bulo Bulo – 17 a ser perforado con el equipo SINOPEC 164. Por favor, llamar a YPFB
Chaco S.A. Oficina Perforación (591–3–3453700) para cualquier consulta o inquietud.
Omar Salazar C.
Gerente Perforación
DISTRIBUCION
YPFB Chaco
• Edgar Sagárnaga
• Freddy Espinoza
• Omar Salazar
• Francisco Coronado/Isaías Tarqui
• Archivo Pozo
Contratistas
• SINOPEC, Santa Cruz
• SINOPEC Rig 164 Toolpusher
• NOV Tuboscope – Fluido perforación
• Halliburton Services - Cementación
• Schlumberger – Registros Eléctricos/Direccional
• Intergas – Direccional/Mud logging
• Fiscal YPFB

PROGRAMA PERFORACIÓN POZO BBL – 17
Programa Perforación
Bulo Bulo – 17
Preparado por: _______________________ ___________
A. Hidalgo/F. Coronado Fecha
Revisado por: ______________________ ___________
Rubén Escalera Fecha
Aprobado por: ______________________ ___________
Omar Salazar Fecha
2

PERFORACIÓN POZO BBL - 17
CONTENIDO Página
SECCIÓN “A” INFORMACIÓN GENERAL 6
1.1. Introducción 6-7
1.2. Objetivos Proyecto Perforación Pozo BBL-17 8-9
1. Objetivos Estratégicos
2. Objetivos Técnicos
3. Objetivos Operacionales
4. Objetivos HSSE
1.3. Datos Básicos Pozo 10-11
1.4. Formulario 46 12
1.5. Formulario 850 - AFE 13-14
1.6. Curva Costo Vs Profundidad Perforación 15
1.7. Curva Tiempo Vs Profundad Perforación 16
1.8. Diagrama de Pozo 17
1.9. Prognisis Geológica 18-23
1.10 Plan Direccional 24 - 26
1.11 Desafíos de la Perforación 27-35
1.12. Presión Poro / Gradiente Fractura 36
1.13. Curva Offset Peso de Lodo 37
1.14. Gradiente Temperatura 38
1.15. Curva Días vrs Profundidad Pozos BBL-9D, BBL-11, BBL-13, BBL-14,
BBL-10 & BBL-12
39
1.16. Días vrs Profundidad Pozos Offset 40
SECCIÓN “B” PROCEDIMIENTO PERFORACION
INTÉRVALO I CONDUCTOR 24”
Objetivos 41
Offset Experiencia & Información 41
INTÉRVALO II HUECO 22” – CSG 18 5/8”
1. Resumen Sección Hueco 42
2. General Información 42
Offset Experiencia & Información 42-49
Objetivos Sección Hueco 49
Problemas o Desafíos 49 - 53
Notas Pre-Drill 53 - 54
3. Secuencia Operativa 55-61
4. Lodo: Ben Ext. - Klashield 61 - 62
5. Diagrama de Cabezales & BOPs 63
6. Trépanos e Hidráulica 63 - 64
7. BHA Convencional / Direccional 65 - 66
8. Desviación Survey 67
INTÉRVALO III HUECO 16” – CSG 13 3/8”
Offset Experiencia & Información 69 - 81
3

Notas Pre-Drill 85
3. Secuencia Operativa 86 - 92
4. Lodo: PolytraXX - KlaShield 92 - 94
5. Diagrama de Cabezal & BOP’s 94
6. Trépanos e Hidráulica 95
7. BHA / Direccional 96 - 97
INTÉRVALO IV HUECO 12 ¼” – CSG 9 5/8”
Offset Experiencia & Información 99-116
4. Lodo: PolytraXX HT-HP 130 - 131
INTÉRVALO V HUECO 8 ½” – Liner 7”
Objetivos Sección Hueco 131-132
Problemas o Desafíos 148
4. Lodo: Polimérico Drill N LS 156 - 157
6. Trépanos e Hidráulica 158 - 159
INTÉRVALO VI HUECO 6” – Liner 5”
Notas Pre-Drill 173
4. Lodo: PolytraXX HT- HP 181 - 183
ANEXOS 188
4

PROGRAMA LODOS
PROGRAMA TREPANOS & HIDRAULICA
PRACTICAS OPERATIVAS
PROGRAMA CEMENTACION
PROGRAMA UNIDADES CONTROL SÓLIDOS
PROGRAMA MANEJO DESECHOS
APLICACIONES LANDMARK
CABEZALES – BOP’s
WELL CONTROL
CHECK LIST MATERIALES CHACO / SERVICIOS
MEDEVAC
COMUNICACIONES – TELÉFONOS – E-MAILS
DESCRIPCIÓN EQUIPO SINOPEC 164
5

SECCION “A” INFORMACION GENERAL
1.1. Introduction
YPFB CHACO SA, ha planificado perforar el pozo BBL-17 de una profundidad de 4.400
m, en una posición intermedia entre los pozos BBL-10 & BBL-X8, con el objetivo de
acelerar el desarrollo de las reservas de gas y condensado del Reservorio Roboré-I y
también recuperar reservas de gas y condensado asociadas al Reservorio Roboré-III.
El pozo tendrá un diseño vertical hasta la base del reservorio Roboré I y dirigido (en
dirección NW con tendencia perpendicular al sistema de fracturas del reservorio
Roboré-III) a partir de la base de Roboré-I, hasta el TD del pozo.
El pozo se encuentra localizado en la Provincia Carrasco, Departamento Cochabamba,
Bolivia. Geomorfológicamente se situa en la zona de pie de monte de la faja Subandina
Central. Actualmente el campo Bulo Bulo es productor de gas de la formación Roboré
(Devónico Inferior), formación Cajones & Yantata (Cretácico Superior). Este pozo BBL-
17 será perforado desde una nueva planchada.
Se iniciará la perforación del pozo con trépano de 22” alcanzando los 650 m
manteniendo verticalidad, para luego asentar y cementar CSG de 18 5/8”, buscando
integridad de formación para la instalación de un conjunto de BOP’s. Luego continuar
perforando con diámetro de 16” hasta ingresar a la formación Iquiri, manteniendo
verticalidad, alcanzando una profundidad de 2333 m, asegurando ingresar en el Iquiri
+/- 50 m, consiguiendo integridad de formación para continuar la perforación de niveles
de alta presión. Se correran los registros eléctricos, corrida y cementación del CSG 13
3/8”. Se continuará perforando con diámetro de 12 ¼”, manteniendo la verticalidad,
hasta los 3865 m (+/- 30 m antes del tope de la Ar. RBR-I), para tomar registros
eléctricos que permita ajustar la correlación; luego continuar la perforación hasta los
3895 m ingresando a la Ar. RBR-I, dentro del radio de tolerancia de 30 m N-W-S x 10 m
E definido al Reservorio RBR-I. Con éste diámetro atravezar la formación Iquiri y
Limoncito, de características inestables y de alta presión, llegando hasta ingresar
dentro de la Ar. Roboré-I, punto clave para los objetivos posteriores operativos, posible
perdida total de lodo como indicador de ingreso real al reservorio Roboré-I que se
encuentra depletado. Se correran los registros eléctricos de confirmación, se correrá
CSG de 9 5/8” y se realizará la cementación respectiva. Luego con hueco de 8 ½”
atravezar RBR-I con un sistema de perforación en Near Balance, logrando una
densidad equivalente con la inyección de N2 de 6.0 ppg, hasta la profundidad suficiente
dentro del sello de la Ar. Roboré-II. Se correran los registros eléctricos, recuperando la
mayor información necesaria para establecer el plan direccional del tramo de 6”, que
permita confirmar con datos estructurales obtenidos del registro FMI (imagen de pozo),
luego proceder a la corrida del Liner de 7” con swell packer’s. Finalmente con diámetro
de 6” se perforará en forma direccional con rumbo 307° de azimut (NW) con tendencia
perpendicular al sistema de fracturas del reservorio Roboré-III, con el objetivo de
atravesar la mayor cantidad de fracturas en el reservorio, considerando los reservorios
RBR-II & III de características de alta presión y alta temperatura. Alcanzando el TD final
de 4400 m se correran los registros eléctricos, corrida y cementación del liner de 5” de
producción.
6

La completación será con un arreglo doble con tubería de 3 ½” 13Cr para producir de
las Areniscas RBR-I & RBR-III.
Los pozos offset más importantes constituyen el pozo BBL-X8, BBL-10, BBL-11 & BBL-
12, por estar a una distancia de 1.06, 1.17, 2.5 & 6 Km en línea recta, respectivamente.
Además, los otros pozos del campo, como BBL-X9, BBL-X3, BBL-15, BBL-14, por las
consideraciones de secuencia estratigráfica que se atravesarán: Chaco, Guandacay,
Tariquia, Yecua, Petaca y Naranjillos (sistema Terciario) y las formaciones Cajones,
Yantata, Ichoa (sistema Cretácico), las formaciones Iquiri, Limoncito, reservorios RBR-I,
II & III (sistema Devónico).
El sistema Terciario con Petaca, Yecua, Tariquía, Guandacay con alternancias de
paquetes de arenas y arcilla. El sistema Cretásico con las formaciones Ichoa, Yantata y
Cajones son eminéntemente arenosas, con Yantata y Cajones productores de gas y
condensado. El sistema Devónico con Iquiri y Limoncito, donde se desarrolla una
columna sedimentaria con pelitas e intercalaciones delgadas de niveles arenosos. Al
nivel de la Arenisca Roboré – I, se tienen una porosidad promedio de 5.3% y es
naturalmente fracturado. La Ar. Roboré-III con una porosidad promedio de 6%
representado por fracturas de tamaño microporo, contituyendo las vías posibles para la
circulación de los fluidos.
El pronóstico de producción, considerando los reservorios Roboré-I & Roboré-III, con un
escenario P50, con un caudal inicial, de gas de 13.5 MMPCD & 196 BPD de
condensado.
Las presiones de reservorio se considera que serán similares a la del pozo BBL-11,
BBL-10 & BBL-9D en la que se tuvo una lectura de RCI de 2367 psi para el Yantata,
dando una equivalente de 8.4 ppg a 1.646 m TVD. Para RBR-I de 6500 psi original, con
una equivalente de 10.1 ppg, actualmente se espera un presión depletada de 2600 psi
(más probable), dando una equivalente < a 7.0 ppg. Para la Roboré-II, con una presión
original de 10.000 psi, con una equivalente de 14.53 ppg. Para Roboré-III con una
presión de 10.500 psi original, con una equivalente de 14.88 ppg, esperando una
presión actual de 7900 psi (más probable) por la producción. El máximo peso de lodo
programado con el que perforará el tramo productor RBR-I sería de 6.0 ppg equivalente
al perforarse con el sistema de inyección de N2 y para RBR-II & III con una máxima
densidad de 16.0 ppg.
El equipo SINOPEC 164 será empleado para la perforación de este pozo.
El tiempo estimado para perforar este pozo esta en 136.37 días (P10), 176.66 días
(P80) y 185.35 días (P90), más 30.0 días para la completación doble línea de 3 ½”
13Cr, para completar en RBR-I & RBR-III.
El AFE es de $us. 23’645.550 sin/IVA para pozo Productor (perforación + terminación)
y $us. 18’500.000 sin/IVA para pozo Seco. El Presupuesto autorizado $us
22’224.163.50 con IVA y $us 19’335.022,25 sin IVA.
7

1.2. Objetivos Proyecto Perforación Pozo BBL-17
Tres niveles de objetivos para este pozo:
1. OBJETIVOS ESTRATEGICOS
1.1 Producción gas y condensado de las reservas probadas del
reservorio RBR-III & acelerar la producción de gas del reservorio
RBR-I.
1.2 Acceso a reservas definidas como probadas.
1.3 Aportar volumen a la capacidad de proceso de la Planta Criogénica
de Carrasco-Kanata.
1.4 Poner el pozo en producción en Noviembre 11, 2014.
1.5 Producción inicial un caudal de 13.5 MMpcd de gas y 196 bpd de
condensado.
2. OBJETIVOS TECNICOS
2.1 Perforar el pozo vertical hasta la base del reservorio Roboré-I, y
atravesar la Ar. Roboré-III, en forma direccional, con tendencia
perpendicular al sistema de fracturas (NW-307°), con el objetivo de
atravesar la mayor cantidad de fracturas.
2.2 Asentar y cementar CSG 18 5/8” atravesando la zonas débiles y de
influjo de agua dulce, que permita instalar el conjunto de BOP’s.
2.3 Asentar y cementar CSG 13 3/8” atravesando los sistemas Terciario
y Cretásico, ingresando +/- 50 m dentro del Iquiri.
2.4 Asentar y cementar CSG 9 5/8” con el aseguramiento de haber
ingresado en la arenisca RBR-I (actualmente depletada, sensible a
pérdidas totales y daño a la productividad).
2.5 Correr Liner de 7” confinando la Ar. RBR-I entre packers hinchables
y pozo abierto.
2.6 Correr Liner de 5” y cementar, con traslape a la RBR-I que permita
la producción de la base del reservorio RBR-I.
2.7 El TD final del pozo establecido por la cota de -4039 m TVDss (4400
m MD).
2.8 Obtención de registros de buena calidad de información de los
reservorios, con incapíe en la del hueco de 12 ¼” que permita
ajustar la correlación para el ingreso efectivo al reservorio
RBR-I y en 8 ½”, que permita confirmar la interpretación
estructural, con el azimut de las fracturas.
2.9 Asegurar la integridad del equipo superficial y de completación para
mínimo cinco (5) años.
2.10 Aplicar las lecciones aprendidas en el pozo BBL-12, BBL-10, BBL-
11, BBL-13, BBL-14, BBL-9D, BBL-X3 & BBL-X8.
3. OBJETIVOS OPERACIONALES
8

3.1 Cumplir con el target definido al reservorio Box 30 m N,S,O y 10 m
E a RBR-I & un Box de 50 m de radio a RBR-III (pozo vertical hasta
RBR-I y Dirigido hasta RBR-III).
3.2 Llegar a +/-10% de CAPEX.
3.3 Alcanzar a:
109.74 días/10.000 ft PERFORACION @ hueco abierto
productor 6”.
30.0 días de COMPLETACION.
NPT Perforación ≤ 10 % (real promedio BBL + KNT’s + CRC)
NPT de Completación ≤ 10 % (real promedio BBL + KNT’s +
CRC)
4. OBJETIVOS HSSE
4.1 Cero (0) DAFW.
4.2 Cero (0) Spills.
4.3 Cero (0) VIC (Incidente vehicular).
4.4 Cumplir con los compromisos comunitarios
9

1.3. Datos Básicos Pozo
Bloque : Bulo Bulo
Pozo : Bulo Bulo - 17
Operador : YPFB CHACO SA.
Locación Superficie : X: 349.638.42 m E
: Y: 8'087.559,34 m N
Elevación : Zt: 301.5 m
Ubicación objetivo RBR-I : Coordenadas
(Objetivo principal) X: 349.638.42 m E
: Y: 8'087.559,34 m N
: MD = 3.895 m; TVD = 3.895 m
- 3.583 m TVDss
Ubicación objetivo RBR-III : Coordenadas
(Objetivo principal) : X: 349.616.00 m E
: Y: 8'087.576,20 m N
: MD = 4.191 m; TVD = 4.188 m,
- 3.876 m TVDss
Locación a TD : Coordenadas fin Hueco productor
: X: 349.536.90 m E
: Y: 8'087.635,70 m N
: MD = 4.400 m; TVD = 4.371 m;
- 4.059 m TVDss
Tolerancia al Target : Box 30 m N,S,O y 10 m E a RBR-I & un Box
de 50 m de radio a RBR-III
: Fondo definido por TVDss - 4059 m.
Clasificación Pozo : Desarrollo
Objetivo : Principal Ar. RBR-I & RBR-III.
Profundidad Objetivo : 3.895 m Roboré-I (TVDRT)
4.188 m Roboré-III (TVDRT)
Profundidad Total 4.371 m TVD & 4.400 m MD
KB a Nivel Tierra : + 10.70 m
GL Elevación sobre MSL : 301.50 m
RKB Elevación sobre MSL : 312.20 m
Drilling Rig : SINOPEC 164
10

Tipo : 2000 HP con TDS National Oilwell Varco
500 TN800 HP
Profundidades Asentamiento Cañerías Programadas:
24” Conductor 5 m TVD; 5 m MD
18 5/8” Superficial 650 m TVD; 650 m MD
13 3/8” Intermedio Casing 2.333 m TVD; 2.333 m MD
9 5/8” Production Casing 3.895 m TVD; 3.895 m MD
7” Liner Production 3.991 m TVD; 3.991 m MD
5” Liner Production 4.371 m TVD; 4.400 m MD
Costo AFE Dry Hole : $us. 18.5 MMUSD sin IVA
Costo AFE Productor Hole : $us. 23.6 MMUSD sin IVA
Presupuesto Autorizado : $us 19’335.022,25 sin IVA
: $us 22’224.163.50 con IVA
11

1.4. Form 46
12

EMPRESAPETROLERAYPFB CHACO S.A. File: BBL-17 f46r.xls
PROGRAMA PERFORACIÓN & TERMINACIÓN Date:11 marzo 2014
Nombre Pozo: Bulo Bulo - 17 Well Location Coordinates Location coordinates use PSAD56 Horizontal Datum.UTM Grid is zona 20
Pozo No: BBL-17 Location Surf. X= 355.227.00 m E349.638.42 m E Bottom Hole:
País: Bolivia Y= 8,084.979.0 m N8'087.559,34 m N Profundidad = 4.371 m TVD - 4.400 MD (-4.059 m TVDss) Liner 5"
Campo: Desarrollo Z = 301.5 m Z KB = 312.2 m
Approx: 1.06 Km BBL-X8 Objetivo Roboré I : X: 349.638.42; Y: 8.087.559; - 3583 m TVDss, vertical
1.17 Km BBL-10 Objetivo Roboré III: X: 349.616; Y: 8.087.576; - 3876 m TVDss, dirigido
2.5 Km BBL-11 Target 30 m N,S,O y 10 m E a RBR-I & 50 m de radio a RBR-III
OBJETIVO: Areniscas Roboré I & Roboré III
METODO DE PERFORACIÓN TOPES FORMACIONALES
TIPO DE HERRAMIENTAS PROFUNDIDAD DE PERFORACION Elevation: 301.5 m RT - GL = 10.7 m
Perforación Rotary, Motor Fondo & Near Balance 0 - 4400 m MD FORMACIÓN PROFUNDIDAD (En metros TVD)
TIPO SPECIAL SURVEYS INTERVALO Guandacay Planchada
22" Tariquia 772
Gamma Ray, Sónico, Calibre. 16" 650-2333 m Yecua 1,339
Gamma Ray, Resistividades, Calibre, Neutron 12 1/4" a 3865 m Petaca 1,515
GR, Resistividades, Sónic, Perfil de Imagen FMI, Calibre, Neutron 12 1/4" a 3865 m Naranjillos 1,623
GR Espectral, Resistividades, Sónico Scanner,Perfil Imagen FMI, Cajones 1,740
Calibre, Densidad, Neutrón. 8 1/2" @ 3991 m & 6" @ 4400 m Yantata 1,789
Imagen Ultrasónico /USIT-CBL-VDL/GR/Cuplas 9 5/8", 7" & 5" Ichoa 1,907
LWD (GR) tramo basal Form. Limoncito ingreso R-I e ingreso a sello R-II Iquiri 2,283
DEFINITIVE SURVEY: Pozo Vertical q RBR-I & Dirigido @ RBR-III Limoncito 2,427
MWD Durante perforación & Direccional Registros Eléctricos Roboré I 3,895
REMARKS: Roboré II 4,062
Roboré III 4,188
TDC-DST a nivel de RBR-I
Testigos No TD final = 4371 m
Registro Presión (FMT's) R-I & R-III MUESTRAS DE CUTTING TIEMPO PERFORACIÓN
Arreglo final producción Dual 3 1/2" 13 Cr. FREQUENCY DEPTH FREQUENCY DEPTH
5 m 650 - 2333 m CDR 0 - TD
SPECIAL TESTS 2 m 2333- 4400 m
TYPE DEPTH INTERVAL, ETC REMARKS: REMARKS:
Unidad Mud Logging Básico 0 - 650 m Coronas:
Evaluación Cemento CSG's 9 5/8", 7" & 5 Unidad Mud Logging Avanz. 650 - 4400 m No
PROGRAMALODOS:
Tramo Type Mud Weight, ppg YP/VP Lec (R6/R3) FL, cc's/30 min PPT SL MBT Drill Sol pH
0 - 650 m WBM / Bent. Extend 10 - 10.3 ppg 25-40 /15-25 25-30 /10-16 SC /SC HPHT SC <25 3-5 9-9.5
650 - 2315 m WBM / Polytraxx Sellante 9.8 - 10.5 ppg 25-40 /15-25 12-14 /10-15 5-6/< 15 HPHT 4-5/15-20 < 20 3-5 9-9.5
2315 - 3879 m WBM /Polytraxx Sellante 15.0 - 15.7 ppg 25-35/20-30 14-16/10-15 <5/<14 HP-HT < 10 < 20 < 5 9.5-10
3879 - 4005 m WBM/Nov Drill N (Drill In) 8.6 - 6.0 ppg 20-25/10-14 12/8-10 <4/<14 HP-HT <5/<15 < 5 3 9-9.5
4005 - 4400 m WBM /Polytraxx Sellante 15.6 - 16.0 ppg 20-25/25-30 10-12/10-15 <5/<15 <5/<15 <5 5 9.5-10
Completación WBM /Agua Poliamina 12.5 ppg 20-25/25-30 10-12/8-10 2-5/<14 NA <5 5 9.5-10
REMARKS:
Tramo 22":Lodo simple Bent. Extend. perforación @ 650 m, atravezar zonas permeables/pérdidas. Tramo 16" PolytraXX @ ingresar Iquiri, zonas c/arenas friables
En 12 1/4": PolytraXX HP-HT p/perforar Limoncito, zona inestable (lutitas). Para 8 1/2" lodo RDF cinyección N2 para perforar RBR-I, c/gradiente presión muy baja,
posibles pérdidas. Para 6" PolytraXX p/atravezar zona de HP-HT, inestable. Terminación c/ mismo lodo de 6" PolytraXX HP-HT
PROGRAMACAÑERIAS:
Casing String Estimated Depth Casing Size Hole Size Landing Pt, Cement Top, Etc
Conductor 5 m 24" 28" Cemento a superficie
Superficial 650 m 18 5/8" 22" Cemento a superficie
Intermedio 2333 m 13 3/8" 16" Cemento a 1000 m
Producción 3895m 9 5/8" 12 1/4" Cemento a 2000 m
Liner Producción 3991 m 7" 8 1/2" Hueco expuesto - swell pck's
Liner Producción 4400 m 5" 6" Cemento @ boca Liner
REMARKS:(A) En 22" perforar c/BHA rotary y direccional c/MF 11" + DC's 9 1/2" + MWD, p/mantener verticalidad. (B) En 16" c/BHA direccional c/MF 9 5/8" + MWD
(C) En 12 1/4" c/BHA c/MF 8" + MWD, primera carrera. 2da carrera y siguientes c/MF 8" + MWD + GR/Resitiv. Mantener verticalidad.
(D) En 8 1/2" c/BHA direccional c/MF 6 1/2" + MWD, priemra carrera + GR. Mantener verticalidad. Perforación c/inyección N2.
(E) En 6" con MF 4 3/4" + MWD + GR. Pozo dirigido hasta el TD final.
GENERAL REMARKS: Hueco 22"pozo vertical @ 650 m @ conseguir integridad p/instalar BOP's. Zona de pérdidas por permeabilidad alta e influjo agua.
Tramo 16" entre 650 - 2333 m vertival, bancos de arcilla, zonas permeables y muy friables. Ingresar a Iquiri p/conseguir integridad
Tramo 12 1/4" 2333-3895 m zona inestable, derrumbe, requerimiento alta densidad. Influjo de agua formación. Zapato ingresando dentro Ar. RBR-I.
Tramo hueco 8 1/2" 3895-3991 m atravezar Ar. RBR-I muy baja presión. Zona de alta compactación y abrasiva. Posible admisión. Zapato en pleno sello de RBR-II
Tramo hueco 6" 4005-4400 m para atravesar Ar. RBR-II & III de HP-HT, con requerimiento de densidad muy alta. Posible inestabilidad.
Lodo WBM en los 5 tramos. Manejo desechos sólidos y líquidos con sistema de locación seca. En CRC-FW1 y CRC-FW2 se inyectarán los desechos líquidos.
Terminación c/Arreglo Final Dual de 3 1/3" 13CR p/Ar. RBR-I & RBR-III.
Form 46 reviewed by:
PREPARED BY: APPROVED: APPROVED:
Apolinar Hidalgo/ Francisco Coronado Omar Salazar Edgar Sagarnaga
Rubén Escalera/Jaime Soria
Form 46 - 84bw Gerente Perforación Gerente Subsuelo
1.5. AFE Form (Formulario 850)
13
:

14

POZO BBL - 17 PREPARADO POR Hidalgo - Coronado
Pozo Nuevo DEPARTAMENTO PERFORACION
Tipo pozo Dearrollo, Vertical p/R-I & dirigido p/R-III FECHA: 07/04/2014
PROVINCIA Cochabamba - Bolivia MONTO POZO PRODUCTIVO $23,645,550
AFE#: $23,646 POZO PARA: DESARROLLO
OIL/GAS: PETROLEO/GAS POZO : Vertical RBR-I & Dirigido RBR-III
BUDGET YEAR: 2014
TVD/TMD: 4371 m TVD / 4400 m MD PROD DRY
SURF LOCATION: X: 349.638,42 DAYS: 217 179
Y: 8'087.559,34
TOPE RBR-I: X: 349.638,42 Y:8'087.559,34
TOPE RBR-III: X:349.616.0 Y: 8'087.576,2
ASUNCIONES
1. Días Perforación basados en ROP pozos BBL-13, BBL-14, BBL-9D, BBL-11, BBL-10 & BBL-12. Tiempos Completación de acuerdo SOR.
2. Pozo vertical c/obj. Ar. RBR-I & dirigido Ar. RBR-III. Tiempos p/un P-80 (desarrollo). Perforación Ar. RBR-I hueco 8 1/2" en Near Balance c/inyección N2.
3. Lodos WBM:22" Ben. Ext., 16" PolytraXX, 12 1/4" PolytraXX HP-HT, 8 1/2" Drill N LS c/N2, 6" PolytraXX HP-HT y Complet. Agua Poliamina
4. Registros Eléctricos en 16", 12 1/4", 8 1/2" & 6" + USIT en CSG 9 5/8" & Liner 5". LWD (GR ) p/Tope RBR-I y RBR-III
7. Los costos del equipo de perforacion están basados en la tarifa de un equipo de 2000 HP.
8. Pozo con camino & planchada nueva. Disposición desechos sólidos (recortes) a entierro & líquidos a inyección anular
9. Costo de Overhead Promedio últimos pozos
INTANGIBLE M$'S M$'S TANGIBLE M$'S M$'S
PERFORACIÓN TERMINACIÓN PERFORACIÓN TERMINACIÓN
01 Servicio Seguridad 18.6 0 86 MAT.TANG. NO CONTROLABLES0 560
02 Servicio Alimentación 196.8 64.7 87 CABEZALES - ARB. 202 433
04 Serv.Prof.Contratistas (No BPo PAE) 121 31 88 CASING 18 5/8" 214 0
06 Capacitación 12 4 88 CASING 13 3/8" 858 0
07 Trépanos (Dientes-Insertos-PDC) 396 0 88 CASING 9 5/8" 564 0
13 Contratación Eq. Perforación 5,425 950 88 LINER 7" 28 0
20 Comunicaciones, Serv. Teléfonico 20 5 88 Liner 5" 57 0
21 Transporte Aereo 7 1 88 Colgador 7" & 5" 400 0
22 Const.Locación, Carretera (Comp. Propietarios) 630 0 88 Sw ell Packer's 360 0
23 Transporte Terrestre 164 33 88 CASING 24" & Otros 15 0
28 Medio Ambiente, EH&S 588 169 89 TUBING 3 1/2" & 2 7/8" 0 716
32 Alquiler Herramientas 601 26 TOTAL TANGIBLE $2,698 $1,709
33 Relacionamiento Cumunitario 22 0
34 Agua 57 0
35 Serv.Perforación Direccional 2,968 0 COSTO TOTAL
36 Serv.Pesca 0 0 SIN IVA $18,500 $5,145
37 Serv.Intalación Cabezales/Arbolito 104 43
38 Inspección Tubulares 47 21
39 Equipo,Serv.Cementación 568 59 TOTAL $23,646
41 Combustible 11 0
45 Materiales Quím, Serv. Lodos 1,483 0
46 Fluido Terminación 0 191
47 Registros Evaluación 700 61
48 LWD Registros Evaluación 72 0
49 Materiales & Suministros 32 0
51 Servicio Baleo/TCP 0 261
52 Registro Lodo (Mud Logging) 360 48
55 Serv.Bajada Cañerías/Tuberías 365 226
57 Poliza de Seguros 46
59 Testigos/Coroneo 0 0
63 Serv.Terminación,Emp.Grava,Slickline 0 0
64 Coiled Tubing 0 230
65 Pruebas Pozo (Well Testing) 0 531
66 Servicio Slickline 0 74
67 Servicio Terminación - Alquiler Htas 0 87
69 Servicio Bombeo 0 79
70 Mano Obra Propios (Overhead) 767 192
72 Servicio Filtración 0 52
74 Servidumbre 22 0
TOTAL INTANGIBLE $15,802 $3,437
6. Completacion Doble con tubería 3 1/2" 13CR , producción gas - condensado.
5. Terminación en Liner 7" & 5". Realizar TCP-DST en Arenisca RBR-I & en RBR-III c/Liner ranurado
ESTIMACION DE COSTOS DE PERFORACION Y TERMINACION FINAL
1.6. Curva Costo Perforación
15

0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
$0.000 $5.000 $10.000 $15.000 $20.000 $25.000
DEPTHMD[m]
COST [MM$us]
CURVA PERFORACIÓN POZO BBL-17
COSTO vs. PROFUNDIDAD
P-10 REAL P-90 P-80
Hueco 22"
Hueco 16"
Hueco 12 1/4"
Hueco 6"
Hueco 8 1/2"
CSG 18 5/8"
Liner 7"
CSG 13 3/8"
CSG 9 5/8"
Liner 5" + Terminación
1.7. Curva Tiempo de Perforación
16

0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
5000
0 50 100 150 200 250
Prof,m
Días
Tiempos BBL-17
P-90 P-80 P-10
Hueco 22"
CSG 18 5/8"
Hueco 16"
CSG 13 3/8"
CSG 9 5/8"
Hueco 12 1/4"
Hueco 8 1/2"
Liner 7"
Hueco 6"
1.8. Diagrama Pozo Propuesto
17

0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
DIAGRAMA DEL POZO BBL – 17
CAMPO BULO BULO DEPARTAMENTO COCHABAMBA, BLOQUE CHIMORE Abril 2014
Cajones 1.740m
Guandacay
Yantata 1.788 m
Ichoa 1.907 m
16” HOLE
9.8 – 10.5 ppg
WBM PolytraXX
Yecua 1.339 m
Limoncito 2.426 m
Casing 13 3/8”, @ 2.333 m
P-110, 68.0 #/ft, Ultra SF
Casing 9 5/8”, @ 3.895 m
P-110, 53.5#/ft, UPJ (cupla)
10,000 psi Wellhead Equipment
22” HOLE
10.0 – 10.3 ppg
WBM Bent. Ext.
Petaca 1.515 m
Robore-I 3.895 m
Robore-III 4.188 m
Casing 18 5/8”, @ 650 m
K-55, 87.5 #/ft, BTC
12 ¼” HOLE
15.0 – 15.7 ppg
WBM PolytraXX
Robore-II 4.061 m
TC 2.000 m
8 ½” HOLE
8.6 – 6.0 ppg (c/N2)
WBM Drill-N LS
Liner 7”, @ 3991 m
Q-125, 32 #/ft, ANJO
Casing 24”, @ 5 m
TC 1000 m
TC 1.400 m
TC 3.095 m
Boca Liner 7’’ 3.865 m
6” HOLE
15.6 – 16.0 ppg
WBM PolytraXX HP-HT
Liner 5”, @ 4400 m MD – 4371 m TVD
P-110, 18 #/ft, ANJO
Naranjillos 1.622 m
Iquiri 2.283 m
Tariquia 772 m
Prof 4.400 m
Boca Liner 5’’ 3.976 m
Desv.39.32°, Az. 306.95°
Desv. 0°, Az. 0°
18

1.9. Prognosis Geológica
FORMACION Buz. (°) Acimut (°)
Profundidad
medida
Aprox. Aprox. Esperado MD Variación (m) Desde KB TVDSS (m)
Guandacay 0 +/-13 0 312.2
Tariquía 3 281 772 +/-10 772 -460
Yecua 3 283 1339 +/-10 1339 -1027
Petaca 3 290 1515 +/-10 1515 -1203
Naranjillos 3 291 1623 +/-10 1623 -1310
Cajones 3 290 1740 +/-10 1740 -1428
Yantata 3 276 1789 +/-10 1789 -1476
Ichoa 3 293 1907 +/-10 1907 -1595
Iquiri 3 283 2283 +/-20 2283 -1971
Limoncito 2 247 2427 +/-20 2427 -2114
Roboré Ar. Roboré-I 13 350 3895 +/-30 3895 -3583
Base Ar. Roboré-I 14 350 3991 +/-30 3991 -3679
Ar. Roboré-II 17 353 4062 +/-30 4062 -3749
Ar. Roboré-III 23 354 4191 +/-30 4188 -3876
Base Ar. Roboré-III 32 358 4374 +/-30 4350 -4037
Profundidad Final 4400 4371 -4059
ProfundidadVertical Verdadera
MIEMBRO
772
566
1339 176
Oligoceno
1515
225
1740 48
1789 119
1907
376
Frasniano 2283
144
Givetiano
…………………
Eifeliano
………………….
Emsiano
……………………
…………….
Siegeniano
2427
1469
Ar. Rob-I 3895 96
3991
Ar. Rob-II 4062 10
4072
Ar. Rob-III 4191 182
4374
TD 4400.0
Tope
MD
Litología
Roboré
Ichoa
Iquiri
CRETACICODEVONICO
PALEOZOICOMESOZOICO
Maastrich.
Gediniano
Cajones
772
Limoncito
Yantata
ERA SIST PISO
Tariquía
CENOZOICO
Mioceno
Guandacay
Emborozú
TERCIARIO
ESP
(m)MD
FORMACION
Yecua
Petaca
19

Modelo estructural, Campo Bulo Bulo, con desarrollo de fracturas
esquemáticas.
BBL-17
BBL-10
BBL-X8
BBL-17
BBL-10
BBL-X8
Midland Valley
Campo Bulo Bulo
Tope Arenisca Robore I
Modelo Teórico
Línea sísmica 2D a través del pozo BBL-X8
Fm. Cajones
Fm. Roboré
Línea 1003-22
Pozo BBL-X8
Fm. Cajones
Fm. Roboré
Línea 1003-22
Pozo BBL-X8
20

Mapa Estructural, Tope Arenisca Robore III
CAMPO BULO BULO
MAPA ESTRUCTURAL
TOPE AR. ROBORE III
Interpretación de Fracturas Naturales Ar. Robore III, pozo BBL-10
BBL-10
0 150
GR
DIRECCION (AZIMUT)
DE LAS FRACTURAS
S 45°E
FRACTURAS
N
S
Ew
21

Correlación Estructural, Formación Robore
Perfil interpretado pozo BBL-X3 Arenisca Robore-I
22

Perfil interpretado pozo BBL-X3 Arenisca Robore- III
Compartimentos de presión en Bulo Bulo
23

Modelo Estructural, Superficie “Base Robore III”, Diseño de pozo
BBL-17, “Fase 6”, dirección Perpendicular a las Fracturas Naturales.
BBL-17
BBL-10
BBL-X8
N
Tope Ar. Robore I
Base Ar. Robore I
Tope Ar. Robore III
135° Acimut de
Fracturas
307°
Dir. Pozo
MODELO ESTRUCTURAL
Superficie: Base Robore III
DISEÑO DE POZO
BBL-17
N
1.10. PLAN DIRECCIONAL:
24

25

26

27

1.11. Desafíos de la Perforación (BBL-12, BBL-10, BBL-X3, BBL-X8, BBL-
9D & BBL-11)
28

29

30

31

32

33

34

35

36

1.12. Presión Poro / Gradiente Fractura
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
7 9 11 13 15 17 19 21 23
TVD,m
PPG
BBL - 17
PP, PF, MW mín, MW máx
PF PP BRB-I RBR-I RBR-II
RBR-III FIT-LOT MW Real BBL-11 RBR-III Estimado RBR-I Estimado
MW Real BBL-13 FIT BBL-13 MW Real BBL-14 MW máx MW mín
BBL-10 Real MW Real BBL-12 Influjo BBL-10 Influjo BBL-12 Influjo BBL-9D
RBR - I
RBR - II
RBR - III
Limoncito
Ichoa
Yantata
Naranjillos
Petaca
Yecua
LOT
LOT
FIT
FITPP orig. R-I
PP orig. R-II
PP orig. R-III
Tariquia
Cajones
Iquiri
PP est. R-III
PP est. R-I
FIT
Influjo Agua Dulce
37

1.13. Curva Offset Peso Lodo
38

1.14. Gradiente Temperatura
39

1.15. Curvas Días vrs Profundidad
0 m
1,000 m
2,000 m
3,000 m
4,000 m
5,000 m
6,000 m
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500
Prof.,m
Días
Tiempos Offset BBL
BBL-11 BBL-9D BBL-X3
BBL-X8 BBL-13 Real BBL-14 Real
BBL-10 Real BBL-12 BBL-17 Prog
Hueco 26"
Hueco 17 1/2"
Hueco 22"
Hueco 16"
Hueco 8 1/2"
Hueco 17 1/2"
Hueco 12 1/4"
Hueco 12 1/4"
Hueco 8 1/2"
Hueco 12 1/4""
Hueco 8 1/2"
Hueco 6"
Hueco 28"
Hueco 12 1/4"
Hueco 8 1/2"
Hueco 6"
Hueco 16"
Hueco 22"
Hueco 8 1/2"
Hueco 6"
Hueco 4 1/4"
Hueco 12 1/4""
Hueco 17 1/2"
Hueco 26"
Hueco 6"
40

1.16. Dias vrs Profundidad Pozoz Offset
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
5000
0 50 100 150 200 250 300 350 400
Prof,m
Días
Tiempos BBL-17
P-90 P-80 P-10 BBL-11 BBL-10 BBL-12
Hueco 22"
CSG 18 5/8"
Hueco 16"
CSG 13 3/8"
CSG 9 5/8"
Hueco 12 1/4"
Hueco 8 1/2"
Liner 7"
Hueco 6"
41

SECCIÓN “B”. PROCEDIMIENTOS PERFORACIÓN
INTERVALO I
Hueco: +/- 28” (construido con retro excavadora)
Profundidad: 5 m (debajo piso antepozo)
Cañería: 24” Conductor – cementado @ 5 m.
Objetivos:
 Proteger el antepozo de erosión y conseguir sello de circulación en
prevención a generar una brecha en superficie mientras se perfora el
intervalo de 22”.
Offset Experiencia & Información
Pozo: BBL – 9D
Superficie – 100 m Hueco 26”
Lavado o erosión arena no consolidada:
Este problema fue ocasionado por, los caudales altos de circulación generando turbulencia en el anular,
afectando a las arenas superficiales no consolidadas. Con exceso de lechada de cemento de 150% no se
consiguió circulación de cemento en superficie, fue necesaria una cementación por espacio anular (Top
Job).
Pozo: BBL-11
Superficie – 110 m Hueco 28”
Lavado por erosión arena friable
Lavado por Erosión Arena Friable.- Con el exceso de lechada de cemento del 150 % fue suficiente para
conseguir cemento en superficie; sin embargo, muestra un cierto lavado de hueco hasta un diámetro de +/-
31”.
Notas Pre-Drill
1. Fuente de agua para el Equipo y Lodos estará ubicado en el río Bulo Bulo
próximo a la planchada a +/- 1.200 m (de la planchada). Siendo necesario
tender una línea de agua de 2 7/8” de +/- 1.5 Km desde río a pozo BBL-17. La
otra fuente para agua de consumo humano se habilitará el pozo de agua del
pozo BBL-8 con una opción de recurrir al Río Volcán a +/- 5 Km de la
planchada.
2. Sistema Big Bag Hopper & Hiride: Instalar sistema de agregado de baritina
con la instalación de un (u) embudo a nivel de la plataforma, diseño similar
instalado en pozo BBL-10 & BBL-12.
3. Centrífugas de Alto proceso: Se debe instalar 3 centrífugas de Alto proceso:
2 unidades Brandt HS-2000 y 1 unidad Brandt HS-3400, para proceamiento del
lodo, recuperación de baritina y procesamiento de desechos líquidos..
4. Orientación Arbolito Producción: En el anexo están los planos de
orientación del Arbolito de Producción que permira el alienado de los
cabezales, definiendo las salidas de los dos brazos (LC & LL).
42

INTERVALO II
Hueco: 22”
Profundidad: +/- 650 m
Cañería: 18 5/8”, K-55, 87.5 #/ft, BTC
1. Resumen Sección Hueco
Objetivos:
 Perforar con 22” hasta 650 m para cubrir con cañería de 18 5/8” las arenas
permeables, gruesas y débiles. Además, de bancos de arena activos con
influjo de agua dulce.
 Cubrir con cañería zonas de agua dulce aislándolos y protegiéndolos.
 Bajar CSG 18 5/8”.
 Cementar cañería hasta superficie, que evite se genere una brecha de
integridad formacional a superficie. Lograr una integridad y soporte
(integridad estructural) para las instalaciones de superficie. Instalar Seción
“A” 18 5/8” (BTC) x 20 ¾” 3K sobre Landing Base.
Formación: Chaco, Guandacay.
Litología: Chaco: Paquetes de arenas de grano medio a grueso, granos de cuarzo
cristalino, moderadamente consolidado a friable, con intercalaciones de arcilla
soluble. Guandacay: Intercalaciones de paquetes de arenas & arcilla. Arenas
mediana a fina en partes gruesa, friable. Arcilla rojizo claro, soluble, plástica,
hidratable. Presencia de conglomerados focalizado a +/- 110 – 455 m (BBL-X3 @
5%), +/- 140 – 785 m (BBL-9D entre 10 – 90 %), & +/- 120 – 590 m (BBL-12 entre 20
– 10%).
2. General Información:
Perforar con 22” hasta +/- 650 m manteniendo verticalidad. Correr cañería 18 5/8”
K-55, 87.5 #/ft, BTC a TD. Cementar con Stinger para cuyo objeto se debe utilizar el
zapato flotador con simple válvula donde se deberá utilizar centralizadores de
cañería de flejes y bajar dos cestas en la cañería de 18 5/8” a una profundidad de
+/- 30 & 60 mts. La cementación deberá ser hasta superficie. En caso de no tener
retorno en superficie se debe realizar top job. Tipo de lodo WBM Bentonítico
Extendido de 10.0 – 10.3 ppg.
Offset Experiencia & Información
BBL – X3
Tramo 51 – 605 m Hueco 17 ½” – CSG 13 3/8”
Conglomerados
Se presentó en tramos entre 110 – 550 con presencia hasta 5% de Conglomerados.
Tendencia a la desviación por buzamiento de las capas de formación
43

Se estima buzamiento de las capas entre 7-10°, que tienden a que el hueco tome desviación, a +/- 360
2.41° y a 640 m 6.07° con rumbo NE.
BBL – X8
Tramo 154 – 2425 m. Hueco 17 ½” – CSG 13 3/8”
VIBRACION HERRAMIENTA
A partir de los 234 m se observa vibración de herramienta, limitando el peso aplicado sobre
el trépano. A partir de los 735 y hasta los 1719 m se hace más continuo, variando normas
para controlar vibración, sólo permite aplicar hasta 25 Mlb de peso. A partir de los 1719 m se
inicia con el uso de amortiguador de vibración permitiendo aplicar de 30-40 Mlb de peso
sobre el trépano.
PERDIDAS POR PERMEABILIDAD
En los 234 m se registra una admisión por permeabilidad de 4 BPH. Continúa la pérdida
hasta los 918 m, coincidiendo con la presencia de grano suelto de 85 al 10 %. A partir de los
918 m hasta los 1585 m no se observa pérdida, coincidiendo con una descripción de arcilla -
limolita y disminución de grano suelto - arena hasta 15 % como máximo. Con la aparición
intermitente de 90 - 15 - 100 % de grano suelto se registra nuevas pérdidas en formación
por permeabilidad, esto ocurre a partir de los 1585 m hasta los 2425 m. En el tramo 2068 -
2118 m (80 - 45 % grano suelto) se observa un régimen de pérdida de 5-8 BPH, teniendo
que bajar el caudal de 730 a 710 GPM. Tratamiento efectuado en todo el tramo consistió de
Carbonato de calcio (Sellante 4.23 lb/bbl) y sellante celulósico (SBD 1.5 lb/bbl). Volumen
total admitido es de 1017 bbl
BBL – 9 D
Tramo 100 – 2660 m. Hueco 17 ½” – CSG 13 5/8”
Arenas No Consolidada Deleznable
Se presentó dos tramos entre 210 – 330 y 370 – 520 m, de arena muy fina “azúcar” y conglomerado.
Con características peculiares donde: la ROP que cae a valores menores de 1.0 min/m, presencia de
vibración o zapateo de herramienta, sensibilidad en su estabilidad a la disminución de hidrostática
(bajando la densidad de 10.0 a 9.5 ppg la recuperación de arena es mayor), haciendo difícil el
procesamiento por zarandas, siendo necesario tiempos de operación para el trabajo de repaso y back
reaming en estos tramos.
Influjo Agua Formación
Niveles de influjo entre 505 – 572 m con una variación en régimen de flujo entre 52.5 – 75.0 bpm para
una densidad de lodo de 8.7 – 9.8 ppg, con una hidrostática equivalente en densidad de 9.9 ppg. El
control del influjo se consiguió con un lodo de 10.0 ppg. La salinidad correspondió a un agua dulce.
Este nivel acuífero superficial esta presente en los pozos perforados en el campo, pero solo en este
pozo se puso en manifiesto el influjo, al no haber considerado que la cota de la planchada esta 30 m
más bajo que los otros pozos. Este problema generó incrementos en el costo de tratamiento del lodo
que significó adiciones extras de polímeros para restablecer los niveles adecuados de concentración,
los volúmenes con ingreso alto de agua fueron desechados a las fosas de lodo para luego ser
depositados por inyección en el BBL-7.
Doblez Pata De Perro (Dog Leg) – Key Seat
De los datos finales tomados por Gyro Data se observa la existencia de valores de severidad al Dog
Leg > 1°/30 m, entre los tramos 210 – 300 m y 480 – 510 m, con un incremento brusco en ángulo de
1.5° registrado a 210 m hasta 8.9° en 570 m. La existencia de esta severidad generó resistencias al
sacar herramienta, hueco apretado, excesivo arrastre que obligó a un trabajo extenso en tiempo de
back reaming, que llevó a operaciones para rectificar la configuración del Key Seat, pérdida de
herramienta por aprisionamiento, cambio de la sarta de sondeo de 5”, cambio de portamechas de
9.1/2” – 8.1/4”, sustitutos, requerimientos de herramientas para rectificar (Mills-Water Mellom). Esto
significó costos altos por los servicios complementarios necesarios para encarar estas operaciones.
Las lecturas tomadas de ángulo con Teledrift establecieron valores entre 1° y ½°, alejados de los
reales que vario entre 4.3° y 7.1°. La causa de esta situación fue la obstrucción con goma del
44

instrumento e inadecuado rango de trabajo utilizado en el instrumento (con un rango de apenas ½° -
3°). Por coincidencia, en los 115 m del tramo de mayor desviación no se toma lectura alguna con
Teledrift.
Los aspectos que favorecieron a que el hueco tome valores altos de ángulo superficialmente esta: La
presencia de intercalaciones de formaciones de perforabilidad diferentes(paquetes de arena friable –
arcilla), falta de datos confiables y reales de ángulo por Teledrift, y la no-respuesta del BHA empacado
de tres puntos.
Heat Checked DC 9.1/2”-DC 8.1/4”-XO 4.1/2”IFx6.5/8” REG-XO 6.5/8”REGx7.5/8”REG
El trabajo de 40:30 horas acumuladas de back reaming en el tramo 217 a 1458 m trajo como
consecuencia el fenómeno de “Heat Checking” que mostró su efecto sobre los DC de 9.1/2”, 8.1/4”,
Sustituto, HWDP 5” y XO’s, con agrietamiento y fisuras en la caja, deterioro de las roscas macho -
hembra, deterioro en la superficie de sello, que llevó a presentarse agujeros de lavado en las roscas.
Luego de 16:30 horas adicionales de back reaming se produjo un corte de herramienta en el XO
4.1/2”IFx6.5/8” Reg, dejando en pesca 176.62 m del BHA, que finalizó en el Side Track N° 1.
La configuración geométrica de Keat Seat entre 580 a 180 m fue la raíz del trabajo de fricción de los
DC y XO. Las secciones de cambios de diámetro de la sarta o BHA y los cajas de conexión fueron las
que sufrieron mayor efecto.
Sistema PHPA/Alplex – Dispersión Recortes – Incremento MBT - Embotamiento
Sistema de base agua caracterizado por su carácter dispersivo que mostró su efecto sobre las arcillas
del Terciario, con volúmenes de desechos depositados (lodo+agua+recortes) en las dos, de las tres,
fosas de lodo con una deposición al 100% de sus capacidades, que significó 2.66 veces de aquella
programada. Del balance de volúmenes de desechos sólidos generados en lo real, del lodo fabricado,
de los volúmenes de dilución y el lavado de equipo alcanzó a 43.327 bbl, frente a los 31.696 bbl que
debería generarse para condiciones normales, con un exceso de 11.631 bbl, que redundo
significativamente en el incremento de los costos del fluido de perforación. Incremento continuo en el
MBT por efecto de la dispersibilidad llevó a registrar valores mayores a 30 lpg, con un % de sólidos en
el sistema del 10% para una densidad de 10.0 ppg, dando una concentración de sólidos de baja
gravedad > a 110 lpg. En las maniobras de viaje todas las cuplas o conexiones de la sarta de
perforación salieron con embotamiento en la parte superior e inferior, alcanzado también a los
trépanos. Los ensayos de laboratorio, previo al inicio de la perforación, mostraron este carácter
dispersivo del sistema.
El sistema PHPA/Alplex fue manejado con criterio técnico erroneo en cuanto a su dosificación,
mantenimiento y tratamiento, con una falta de soporte técnico específico ante los problemas propios
del lodo por parte de la supervisión y laboratorio de Intergas - SCZ.
Perdidas de Circulación
Con la siguiente secuencia: 2217, 2306 y 2312 m, con una densidad de lodo de 10.0 ppg, el volumen
total perdido llegó a 1735 bbl, siendo en la última profundidad la más severa; desplazando baches con
LCM Pheno Seal (F-M) y CO3Ca (F-M), se logró restablecer la circulación, bajando el régimen de
perdida a 45-35 BPH. Luego opta por agregar al sistema “Cáscara de Arroz” en una concentración de
+/- 25 lpb, que permitió continuar la perforación con un régimen de 20-10-8 BPH, manteniendo un
sistema cerrado sin zarandas hasta 2438 m, que requirió de tratamiento con bactericida por observar
descenso en la alcalinidad del lodo y descomposición, lo que obligó a eliminar por zarandas. El
volumen de material consumido de obturante llegó a 2667 sacos. La disminución de la hidrostática al
bajar la densidad de 10.0 a 9.5 ppg hizo que el régimen disminuyera, que originó se indujera influjo de
agua del tramo acuífero. La perforación del tramo terminó con un régimen de perdida de 10 BPH y una
densidad de lodo de 10.0 ppg.
El tratamiento con CO3Ca (F-M) y Soltex parar encarar pérdidas totales de circulación fue inadecuado,
por el tipo de granulometría no adecuada para pérdidas totales.
Deficiencias Trabajo Llaves Hidráulicas Bajada CSG 13.5/8”
Dificultades en llaves hidráulicas por el uso de mordazas para CSG 13.3/8” en CSG de 13.5/8” Q-125,
adaptadas a mandíbulas de 24” de diámetro. Aspecto que causó demora en el ajuste a un ritmo de
sólo 4 piezas por hora, con tiempos estáticos por cambio de mordazas y mandíbulas, que pusieron en
riesgo la bajada con posibilidad de pegamiento de la cañería.
La deficiencia se debió a dos aspectos: (1) Uso de mordazas de 13.3/8” en CSG de 13.5/8”, adaptadas
sobre rodillos pequeños que permiten mayor abertura a las mordazas; esta práctica se considera
normal por la empresa de servicio Weatherford empleado para CSG P-110 y otras pero no así para
CSG de mayor dureza como Q-125. (2) Uso de llaves de 24” que permitió aplicar torque óptimo de
45

26.000 lb.pie requerido para CSG de 13.5/8”, las adecuadas debería ser de 16”, pero con limitación en
un máximo torque de 25.000 lb.pie. Se completo la corrida de cañería a fondo pozo.
Combinación Diferentes Grados CSG
Por falta de longitud disponible de CSG 13.5/8”, 88.2 ppf, Q-125, BOSS para cubrir el requerimiento del
hueco abierto, se recurrió a completar la longitud con CGS 13.3/8”, 68 ppf, J-55, BTC. Se instaló la
cañería complementaria después de los accesorios de cementación conectado por juntas XO’s. Esta
combinación de diferente especificación técnica puso límite a la que corresponde a la resistencia del
CSG de 13.3/8”, en reventamiento a 3.450 psi, colapso 1.950 psi, frente a la de 13.5/8” de 10.030 psi
en reventamiento y 4.800 psi de colapso. La presión de prueba de cañería se limitó a sólo 2.000 psi en
lugar de 7.500 psi, la prueba de L.O.T. se limitó a una prueba de integridad con 2.600 psi en superficie,
equivalente a 16.0 ppg para 2664 m que es la parte superior del Devónico (formación Iquiri).
BBL - 11
Hueco 28” Tramo 0 – 110 m. Hueco 28” – CSG 24”
Vibración herramienta.-
Empezó a los 22 m de profundidad, afectando la ROP, coincidiendo con la salida en abundancia de
arena muy fina. Se presentó vibración con mayor intensidad al atravesarse paquetes de arena muy
friable, no consolidada cuyas penetraciones fueron rápidas. No se presentó cantos rodados. Con las
mismas características se presentó la vibración durante el ensanche de hueco a 28”, limitando la
penetración.
Lavado por Erosión Arena Friable.-
Con el exceso de lechada de cemento del 150 % fue suficiente para conseguir cemento en superficie;
sin embargo, muestra un cierto lavado de hueco hasta un diámetro de +/-31”.
Perdida Por Permeabilidad.-
Se presento la primera a los 35m con una admisión de +/-30bbl, sellándose automáticamente.
Tipo rosca trépanos 28”.-
La nota técnica de programa, el experto de trépanos Smith, el reporte de campo de CMT-X1,
registraron que la conexión era de 7.5/8” REG; sin embargo, la misma era de 8.5/8” REG LT, que
ocasionó espera de equipo por lapso de +/- 4 horas hasta el arribo del Bit Sub necesario y adecuado
para conectar el trépano a los DC de 11”.
OD cuerpo estabilizadores.-
Los mismos que presentaron diámetros mayores a 11.1/4”, como ser 11.5/16”, dificultando el agarre y
ajuste con las llaves, siendo necesario corte con soplete de +/- ¼” de espesor del tope de la pestaña
de cierre de la visagra de las llaves de fuerza en ambas mandíbulas. No se disponía grapples de pesca
para este diámetro
Hueco 22” Tramo 110 – 603 m Hueco
Floculación Lodo por Cemento
Se observo al perforar cemento dentro del CSG de 24” una floculación severa del lodo, siendo
necesario desplazar en el hueco un nuevo lodo. Esto se debió al alto contenido de sólidos de baja
gravedad del lodo viejo y al no haber realizado un tratamiento previo del mismo antes de perforar
cemento. Significó 2 horas de equipo para el desplazamiento del lodo nuevo.
Pérdida Parcial Lodo
Mientras se perforaba una sección de arenas entre 162 a 179 m se presentó pérdida de lodo parcial de
+/- 90 bbl en 30 minutos, restableciéndose el retorno. En apariencia una vez que se formó el revoque
en la arena se logró sello natural del mismo. No fue necesario una acción para remediar dicha pérdida.
La pérdida se presentó con peso del lodo de 9.2 ppg.
Gradiente de Temperatura
Mientras se perforaba esta sección se notó que la temperatura de salida del lodo fue alta alcanzando
entre 140 – 150 °F. La alta temperatura de fondo pozo BHT fue confirmado en la toma de registros
46

eléctricos registrándose 154 ° F, después de +/-4.5 horas luego de la última circulación. Los ensayos o
diseño de lechada iniciales a 100 °F de BHT programado para la cementación de la CSG de 18.5/8”
fueron modificados a la temperatura real estática de fondo de 154 °F.
Tendencia al Incremento de Angulo
Se buscó varias combinaciones de WOB & RPM para incrementar la ROP manteniendo baja la
inclinación. Aplicando 25 klb de WOB se logra incremento en la ROP de 2 a 10 m/hr, pero mostrando
un incremento en el ángulo de inclinación en la siguiente lectura. Siendo necesario el disminuir el
WOB aplicado a valores de 15 a 10 klb, manteniendo una RPM entre 120 a 150, decreciendo la ROP
de 10 a 3 m/hr. Se confirma la tendencia del hueco a tomar incrementos en ángulo de inclinación por
aplicación de cierto peso sobre el trépano. Esta característica obligó a trabajar con una perforación
controlada.
“Galleteo” Conexiones DC 11”
Ligeros “galleteos” se presentaron en las conexiones de los DC’s de 11” y estabilizadores de sarta.
Esta conexiones fueron trabajadas o refrentados en sus espejos en el campo mientras se bajaba el
BHA. La posible causa fue el insuficiente torque de ajuste inicial aplicado (133.000 lb-ft), lo que se
recomienda es de 130.680 lb-ft + 10% = +/- 143.748 lb-ft. Se bajó el BHA hasta los 483m en 3.5 horas,
por el trabajo de refrenteo.
Embotamiento de Estabilizadores
Luego de la última carrera de trépano se observa un embotamiento severo en los dos estabilizadores
superiores, sólo parcialmente en el near bit y el trépano bastante limpio. Por el hueco ensanchado o
lavado no causó problema de arrastre este embotamiento durante las carreras de viaje corto y en el de
la salida final.
Incompatibilidad Espaciador – Lodo durante Cementación
Al final del desplazamiento de +/- 40 a 50 bbl, se observó en las zarandas lodo floculado con reología
“fuera de escala”, debido a la incompatibilidad entre el MC Spacer y el lodo. Esta floculación se debió
al espaciador y no al cemento, ya que no se observó la salida de cemento en superficie. En futuros
trabajos es necesario que la empresa cementadora realice ensayos piloto de compatibilidad de los
fluidos usados con el lodo. Esta situación puede generar altos valores de ECD’s que den lugar a
inducir pérdidas.
“Top – job” Cementación
Por el lavado ensanchado del hueco, con un diámetro promedio mayor a 23.4” no se observó salida de
cemento en superficie al completar el desplazamiento, siendo necesario realizar un trabajo de
cementación desde superficie. Se mezcló y desplazó 1 bbl de lechada entre el anular de 24” a 18.5/8”,
desde superficie a 18 m. Significó 2 hrs de equipo para esta operación.
Influjo Agua de la Formación luego de Cementación
Aproximadamente después de las 16 hrs de haber completado la cementación al iniciar el corte de
CSG de 18.5/8” se observó flujo de agua de formación del anular entre los CSG’s de 24” – 18.5/8”,
proveniente de una zona permeable, el agua de formación mostraba un pH de 11.5 a 9.0, Cl–
y Ca++
bajos de 150 ppm y 40 ppm, respectivamente (agua dulce), la temperatura de salida llegó a 90 °F. El
caudal de flujo inició con +/- 20gpm y fue disminuyendo paulatinamente a 12.5 – 8.0 – 2.0 gpm hasta
que en fecha 13-03-00 no se observó flujo. Mientras se procedía al monitoreo del influjo del agua de
formación se fue depositando en la fosa N°2.
Prueba Presión Rams Ciego 20.3/4” / Obstrucción Pasaje Tapón Prueba en Niple Campana
Con los blocks del rams ciego no se logra sello completo, sin conseguir realizar la prueba de presión.
Luego fue instalado un set de rams de back-up, también fallo su sello. Cambiando los packing de sello
en los blocks se logra realizar la prueba de presión con 3.000 psi satisfactoriamente. El tiempo perdido
de esta operación fue de +/-6.5 hrs.
Al recuperar el tapón de prueba (20.3/4”) de las BOP’s, se observa obstrucción en el niple campana
(20.3/4”), por disminución del diámetro, debido a la excentricidad generada en el trabajo de soldadura.
Obligó a desarmar el niple campana, para recuperar el tapón, para luego rectificar el pasaje.
Correspondía al Tool Pusher o soldador verificar el diámetro de pasaje del tapón de prueba y/o wear
bushing. El tiempo perdido en esta operación significó 3 hrs de equipo.
47

Bajada CSG 18.5/8” – Spider/Slips
El Spider/Slip proporcionado por Frank’s fue de mayor tamaño que el requerido para CSG de 18.625”,
este fue de 18.72”; por lo que el Slip de Frank’s no fue empleado, se recurrió al del equipo Servoil para
completar la corrida del CSG. Es necesario discutir con Frank’s los límites de tolerancia de sus slips.
BBL – 13
Hueco 12 ¼” 0 – 800 m. CSG 9 5/8”
Resistencia firme repasando viaje de 79 m:
Luego de sacar herramienta de 79 m, se cambia BHA a MF 9 5/8” + MWD, bajando encuentra
resistencia a los 16 m, tiene que bajar con golpes de rotación en partes entre 16-24 m, 31, 37, 48-50
m, a los 53 m encuentra resitencia firme. Tiene que desarmar DC 8” y bajar 2 tiros de HWDP 5” con
circulación y rotación eliminando laresistencia de 51 a 78 m. Nuevamente reemplaza los 2 tiros de
HWDP 5” por DC’s 8” + tijera.
Admisiones por Permeabilidad
Se observa admisiones puntuales por permeabilidad de 20 – 25 bph en tramos arenosos entre 150-
160m, 165-175 m, 202-204 m, se controla con CO3Ca. Admisión normal llega a 1.3 bph.
Gelificación colchón cementación Mus Sweep
Durante el preparado del colchón Mud Sweep se activó prematuramente (sensibilidad al pH) dando
lugar a un fluido imbombeable, por lo que se descartó su uso reemplazando por un colchón de Mud
Clean.
BBL – 14
Hueco 12 ¼” 0 – 800 m. CSG 9 5/8”
Resistencia maniobra corta:
Luego de perforar hasta 488 m, realiza manibra corta hasta 64 m (@ 1 tiro DC 8”), baja encontrando
resitencia puntual de 15Klb a 225 m, reciproca sin lograr pasar, con circulación y rotación pasa punto
de resistencia.
Cementación posible canalización. Top Job:
Durante la cementación se recupera colchones y 70 bbl de lechada de relleno de 12.5 ppg, teniendo
que desplazar solo 76 bbl de lechada principal, de los 183 bbl de programa, esto por posible
canalización de cementación. Terminado cementación, observa descenso de nivel en EA. Baja tunería
3/42 PVC a espacio anular entre 13 3/8” – 9 5/8” y realiza Top Job por 2 oportunidades, una con 18 bbl
y la siguiente con 6 bbl de 15.8 ppg al 2% con Cl 2Ca.
BBL – 10
Hueco 22” 0 – 652 m. CSG 18 5/8”
Preparación Raiser 24"
Soldador prepara y acondiciona Riser 24", con grúa levanta y posiciona raiser 24" en caño conductor
24", dimensiona y retira riser. Soldador corta tope raiser a medida y suelda niple de salida 12 3/4" a
flow line + centralizadores + niple de salida 4" en sección inferior del riser, instala válvula 4". Levanta e
instala riser 24" con 3 sellos de goma enchufando a caño conductor.
Llaves de ajuste DC's 9 1/2" - Mandíbula llave de potencia fuera de rango.:
Con llaves de potencia SXD-200, para DC's 9 1/2", levanta y enrosca DC's 9 1/2", intenta aplicar TQ de
ajuste repetidas veces (-), llave holgada con cuerpo de 9 1/2" de DC, verifica mandibula fuera de
medida. Arma 3 piezas de DC's 9 1/2" y para en peine sin torque de ajuste final, por problema de
mandibula fuera de rango. Bajando los DC's 9 1/2" con el BHA recien aplica TQ de ajuste.
Influjo Agua Dulce - Corridas CSG's canceladas:
Durante perforación tramo 270 - 373 m observa incremento gradual de volumen en piletas y alteración
de propiedades del lodo (VM de 62 a 45 seg/qt), debido a influjo de agua (total ingreso 105 bbl) con
MW 8.8 ppg. Se incrementa MW a 9.4 ppg, controlando la misma. Sacando BHA de 446 a 204 m (por
perdida señal MWD), sacando con elevador @ 385 m c/@ 30 - 40 Klb, c/Back Reaming de 385 - 376
m, observando continua devolución de fluido por efecto pistón, llena pozo en 262, 124 y superficie. Al
48

bajar Nuevo BHA en 262 - 299 m observa influjo de agua con devolución continua fluido por zarandas
(ganancia 88 bbl), repasa tramo de resistencia (puente) 199 - 204, con 10 Klb, en retorno observa MW
9.2 ppg, normalizando propiedades con 9.5 ppg, realiza flow check, estático.
Alcanzando 653 m TD, saca BHA con BR, desarma BHA, desconecta salida lodo, retira caño
conductor 24", etc y monta equipo corrida CSG (haciendo un total 9.25 horas), al iniciar 1era bajada
CSG 18 5/8" en 1er caño, observando devolución lodo en antepozo, con incremento gradual. Cancela
corrida de CSG. Arma BHA con T+ sondeo liso, @ 303 m, donde observa resistencia 20 Klb, circula
reciprocando entre 300 - 313 m, sifoneando antepozo observa lodo diluido contaminado con agua
dulce, densifica lodo a 10.1 ppg, paralelo sifonea antepozo con una ganacia de 700 bbl (sifón e
influjo) , por zaranda retorna apresiable cantidad de arena de formación.Sacando BHA liso repasa y
eleimina resistencia, verificando paso libre v/v.
En 2da corrida CSG 18 5/8" baja @ 310 m, donde apoya 40 Klb, maniobra CSG @ 80 - 90 Klb, sin
lograr pasar punto. Instala botella cementación, reciproca y circula tratando pasar punto de resistencia
a 310 m, observa daño del pasador del seguro de insertos de un segmento de la cuña del elevador
Spider OTC. Deside sacar CSG, circulando c/5 piezas por observar suabeo. Observa perder partes de
los centralizadores de CSG.
Enchufó riser 20" y conectó flow line. Baja BHA c/T + BHA 0-30', baja @ 310 m, apoya 40 Klb, repasa,
recuperando abundante pelicula lodo, panecillos 5-10 cm x 1-2 cm espesor, repasa v/v, verificó sin
rotación circulación, OK. Continúo repasando a f.p recuperando pelicula y panecillos. Circuló en f.p
recupera arena fina y película. Densificó lodo a 10.3 ppg, desplazó Bache Swellante c/50lpb de CO3Ca
en tramo 310 - 255 m, saca por encima del tramo de influjo con circulación para evitar suabeo.
En 3era corrida de CSG 18 5/8" baja @ fp. En cementación acondiciona lodo a VP=12 y PC = 10. En
lechada removedora agrega material sellante Mica M (1-2 plb), en retorno recupera colchones y lodo
floculado, pero sin observar lechada relleno. NO observó admisión durante cementación.
El Mud Log muestra una litología interpretada como un banco de arena entre 270 - 370 m, de acuerdo
a la penetración se observa intercalaciones de arenas y arcillas. Conclusiones: (1) Influjo debido a falta
de hidrostática, superando la altura de la cabezera/cordillera. (2) Existe un efecto pistón al salir el BHA
embotado. (3) punto se resistencia o apoyo firme de la CSG es debido a intercalaciones de arcilla
(hidratadas), la recuperación de panecillos confirma el trabajo del T+BHA sobre hueco cerrado.
BBL – 12
Hueco 22” 0 – 624 m. CSG - 18 5/8”
Instalar Riser 24" - Caño Guía 24"
Se instala riser 24" en caño guía con dificultad para lograr sello, debido a pasaje mayor, se levanta
raiser y refuerza sellos de goma.
ROP Lento Arcillas - Rápido Arenas
Con BHA convencional T-Dientes + SS, ROP son bajas, 4.8 m/hr, en tramos de arcilla. Bombea 20 bbl
de agua fresca para desembotar trépano, NO observa mejoría en ROP. En intercalaciones de arenas
la ROP incrementa a 10 - 20 m/hr.
NO se presenta influjo de agua dulce
Inicia perforación con lodo 8.8 ppg, luego incrementa a 9.0 ppg a 122 m, a 9.2 ppg a 150 m, a 9.4 ppg
a 232 m, a 9.6 ppg a 250 m y a 338 m 9.7 ppg, termina perforación c/9.7 ppg a 624 m. NO observa
influjo de agua dulce.En agregados de tiro observa nivel pozo estático.
Conglomerados - Vibración Hta.
Maniobra herramienta en partes por vibración en intercalaciones de conglomerados. Mud Log muestra
entre 120 - 150 m conglomerados @ 20%, entre 320 - 330 m y 345 - 350 m un 10 %.
Caida Presión - Falla MF
Perfora @ 388 m normal (2650 psi con 100 psi diferencial), a partir de 388 m presión baja
gradualmente @ mantenerse en 2250 psi (fuera de fondo). Luego de último "S" observa presión
oscilante entre 2200 - 2250 psi. Perforando modo "R" 480 - 483 m observa caída de presión de 2200 a
1950 psi. Deside sacar hta.pensando por posible wash out?. Con hta en superficie no observa wash
out, GAP de MF con 3 mm. Se desarma en el MF la sección de rodamientos, observando pistas
tomadas, lavado del anillo de compresión, que hizo que se produjera la pérdida o caída de presión.
49

Para retirar las pistas se usó combo y cincel corta-hierro (soldadura). Se observa apreciables
cantidades de residuos de fibras plásticas y carbonatos en los restrictores de flujo.
Arcillas Reactivas - Generan Cierre hueco - No permite corrida CSG 18 5/8".
En bajada BHA con fondo en 348 m encuentra P/R firme de 10-20 Klb a 93 m, maniobra sin éxito.
Repasa @ 151 m, recuperando abundante clastos de limolitas y arcilitas (0.5 - 1 pulg), baja @ 182 m
donde encuentra nuevo P/R, repasando a f.p (348 m), recuperando moderada cantidad de clastos de
limolitas y arcilitas (1/2", 1/4", 1/8").De Mud log, profundidades 93 & 182 m corresponde a ingreso
intercalación de limnolita & arcilita (90%)
En 1era corrida CSG 18 5/8" baja @ 69 m, observa resistencia, maniobra c/10 - 15 Klb (-), tendencia a
aprisionamiento, libera @ arriba.Conecta cabeza circulación, circulando avanza @ 74 m nuevo P/R,
maniobra v/v sin éxito. Deside sacar CSG a superficie. Arma y baja BHA calibración repasa de 52 a
105 m, en retorno moderada cantidad de derrumbe limolitas (1/2" - 1") + arcilita aglomerada. Repasa
@ fp. en BVP observa apresiable cantidad de recortes + trazas de derrumbe en masa pelítica con
cuarzo.
En 2da corrida CSG 18 5/8" encuentra resistencias en 89 - 125 m (20 - 25 Klb), 101 & 113 m (10 - 20
Klb), de 114 a 125 m (10 - 20 Klb), de 126 a 138 m (15 a 24 Klb), de 139 a 149 m (30 - 15 Klb). En 167
m P/R de 25 a 35 Klb, intenta pasar maniobrado v/v logra bajar a 176 m. De 176 m a 506 m baja con
P/R puntuales de 20 a 35 Klb intermitentes. En 506 m toca P/R de 50 Klb, maniobra sin éxito, conecta
cabeza circulación bajando CSG @ 620 m.
De Mud Log los P/R's coiciden con contactos con las intercalaciones de arcillas, luego de atravesar las
arenas. Antes de bajada CSG 18 5/8" sólo se realizó una maniobra corta larga @ 63 m con el mismo
BHA de perforación.
Canalización Durante Cementación
Durante cementación se observa retorno de colchones y lechada removedora anticipadamente,
estimando un Dp = 23.12", por lo que se disminuye de 262 a 200 bbl el volumen de lechada principal
programada. Se recupera lechada removedora de densidad 13 ppg. Tanque de oro quedó con
cemento y lodo contaminado con capacidad copada. Perforación con Lodo Bent. Extend de 9.8 ppg por
control influjo agua dulce.
Objetivos Sección Hueco
 Mantener verticalidad.
 Control del posible influjo de agua.
 Bajar CSG 18 5/8” asentando cabezal en landing base.
 Cementación hasta superficie.
Desafíos Sección Extractados Pozos Offset:
1. RE-USO LODO KLASHIELD: Se planifica re-utilizar +/- 600 bbl
lodo recuperado de CAI-X1001 de 14.4 ppg. Relación de mezcla
lodo nuevo/viejo +/- 73/27 %. Volumen estimado 2400 bbl, luego
ser desechado 100%. Acciones: (1) Análisis fisico-químico
muestra representativa de lodo recuperado. (2) Rolación mezcla
lodo 73/27 versus lodo nuevo a presión-temperatura 12 – 36 – 48
horas, comparación resultados. (3) Determinar efecto
“dispersión” en arcillas Chaco, comparción resultados.
2. PREPARACIÓN E INSTALACIÓN RAISER 24”: Demoras en
trabajos de preparación y acondicionado del raiser 24”, levantar
c/grúa, posicionar raiser, dimensionar y retirar. Trabajos
soldadura de corte y soldadura niple salida, instalación válvula
inferior de descarga 4”. Dificultad de sello en empaquetaduras
superior e inferior. Acciones: (1) Preparar y dimensionar
50

previamente longitud de riser existente a medidas de antepozo y
MR equipo SINOPEC. (2) Preparación de área de sello sea de
mayor longitud y reforzar bridas. (3) Confirmar OD del niple de
salida (12 3/4") a flow line.
3. ARENAS NO CONSOLIDADAS (Lavado – Erosión – Vibración) :
Presencia de arenas superficiales no consolidadas muy friables.
Planchada con afloramiento de intercalaciones de arenas muy
friables (aspecto “azucar”). Lavado/Erosión de arenas con 150%
exceso lechadas no se consiguió circulación cemento en BBL-
9D y en BBL-X3 con 150% exceso se logró circulación. En BBL-
10 la ROP con cambios bruscos de 4 - 6 m/hr en arcilla a 40 - 100
m/hr en arenas friables. En BBL-X8 a partir de 234 m se observa
vibración hta., limitando aplicar WOB. Vibración herramienta al
atravesar paquetes de arena muy friable. Acciones: (1) Lodo
Bent. Ext. de alta viscosidad. (2) BHA convencional
c/amortiguador vibración. (3) Inicio con Q reducido.
4. PRESENCIA CONGLOMERADOS: Presencia en BBL-X3 de 5%
entre 110 – 455 m; en BBL-9D con 5% entre 140 – 180 m, con 60
– 90 % entre 210 – 450 m y del 20 – 5 % entre 450 – 790 m. En
BBL-12 @ 205 entre 120 – 150 m, luego 10% entre 320 – 330 m y
345 – 350 m Genera vibración hta., impacto, alto torque,
deterioro trépano, admisiones altas. Acciones: (1) Se correrá
trépano dientes que soporte impacto. (2) Control de parámetros
de perforación por alto torque. (3) Lodo Bent. Ext. alta
viscosidad (4) BHA convencional c/amortiguadfor vibración. (5)
Material sellante.
5. LLAVES DE AJUSTE 9 ½” DC’s - MANDIBULA LLAVES
POTENCIA FUERA DE RANGO: Con llaves de potencia SXD-200,
para DC's 9 1/2", levanta y enrosca DC's 9 1/2", intenta aplicar TQ
de ajuste repetidas veces (-), llave holgada con cuerpo de 9 1/2"
de DC, verifica mandibula fuera de medida. Arma 3 piezas de
DC's 9 1/2" y para en peine sin torque de ajuste final, por
problema de mandibula fuera de rango. Bajando los DC's 9 1/2"
con el BHA recien aplica TQ de ajuste. Acciones: (1) Confirmar
tipo de llaves de potencia a usar p/DC’s 9 ½” & 11” – 11 ¼”. (2)
Verificar que mandíbulas estén dentro del rango apropiado para
DC's 9 1/2" & 11” – 11 ¼”.
6. ALTOS PROCESAMIENTO CORTES: Por incremento paulatino
Q’s altos de circulación, arenas muy friables, sensibles a
erosión. Sobrecarga zarandas. Logística disposición cortes.
Acciones: (1) Inspección técnica zarandas técnico Tuboscope.
(2) Instalación zaranda secadora. (3) Disponibilidad mallas
zarandas diferentes mesh’s. (4) Disponibilidad equipos
p/disposición desechos sólidos y líquidos.
7. PERDIDAS POR PERMEABILIDAD Y PARCIALES: En BBL-11,
con 9.2 ppg, mientras se perforó paquetes arena entre 162 – 179
m con pérdida parcial de 90 bbl/30min, con sello natural.
Formaciones superiores con tramos o bancos de arena y
51

conglomerados. En BBL-8 se registra admisión p/permeabilidad
de 4 BPH. Acciones: (1) Dosificación material sellante (2)
Monitoreo admisiones CD &CE – Unidad mud logging desde
inicio. (3) Lodo Bent. Ext. alta viscosidad.
8. INFLUJO AGUA: En BBL-9D entre 505 – 572 m con regimen de
52.5 BPH con 8.7 ppg, disminuye a 45 BPH con 9.0 ppg y
finalmente controla influjo con 10.0 ppg. En BBL-10 entre 270 –
373 m, con 8.8 ppg ingresa 105 bbl agua, inicialmente controla
con 9.4 ppg, luego en maniobra c/BR obserga ganacia 88 bbl,
incrementa a 9.5 ppg, con flow check estático. En montaje
herramientas corrida CSG 18 5/8” (9.25 hrs estático) observa
influjo con 9.5 ppg, cancela 1era corrida CSG. Con BHA T + DP
5” acondiciona hueco y lodo (salida apreciable cantidad arena),
densifica a 10.1 ppg. Realiza 2da carrarera CSG sin pasar de
310m, baja BHA y acondicona hueco. Con 3era carrera CSG llega
a TD, incrementando MW a 10.4 ppg. En BBL-12 ingresa a zona
de influjo c/MW 9.6 ppga 250 m, y a 338 c/9.7, termina
perforación c/9.7 ppg, NO observa influjo. Influjo genera
complicación en corrida CSG y cementación. Acciones: (1)
Iniciar perforación con MW de 10.0 ppg y lodo Bent. Extend, p/
mejor reboque y estabilidad arenas friables. (2) Monitorear
continuamente influjo-propiedades fisico-químicas lodo. (3)
viajes a superficie c/circulación por encima de la zona de influjo,
para evitar suabeo. (4) Incrementar MW, si necesario, a 10.3 ppg.
(5) realizar observación CE con válvula raiser abierta, para
confirmar NO influjo p/la disminución de hidrostática del raiser,
simulando tiempo de preparación y corrida CSG. (6) Adecuar
programa cementación a situación de influjo. (7) Programar una
carrera de calibración c/2 puntos apoyo 0-30' p/acondicionar
hueco y lodo, previo a corrida CSG 18 5/8".
9. GRADIENTE ANORMAL TEMPERATURA: BBL-11 se registró, en
los registros eléctricos, BHT 154°F a 603 m y en la salida de lodo
durante la perforación hasta 150°F. En BBL-10 con temperatura
salida de 153°F a 653 m, en BBL-12 máx. temp salida lodo 158 °F.
Por lo que el gradiente de temperatura es anormal. Acciones: (1)
Monitoreo y registro temperatura salida lodo. (2) utilizar
temperatura de fondo de 154° F para diseño lechada
cementación.
10. ARCILLAS REACTIVAS – CIERRE HUECO – DIFICULTAD
CORRIDA CSG 18 5/8”: En BBL-12 durante maniobras puntos
firmes de resistencia 93 y 182 m, en repaso recupera clastos de
limolitas y arcillas; de mud log corresponden a ingreso
intercalaciones de limolita & arcilla (90%). En 1era carrera CSG
p/R a 69 m, maniobra c/15 Klb, con tendencia a Apris., libera,
circula con cabeza y avanza @ 74 m p/R, maniobra v/v sín éxito.,
saca CSG. Con BHA repasa y recupera moderada cantidad
derrumbe limolitas (@ 1”9 + arcilla aglomerada. En 2da carrera
CSG p/R en 89, 126 & 167m entre 25 – 35 Klb, luego baja a 506 m
c/R’s de 20 – 30 Klb intermitente, luego c/circ. @ f.p. De Mud Log
52

p/R’s coinciden c/intercalaciones arcillas. Para bajada CSG sólo
se realizó maniobra larga @ 63 m. Acciones: (1) programar una
carrera con BHA de calibración de 2 ó 3 puntos de apoyo
específica para acondicionar lodo y hueco, previo a la bajada del
CSG. (2) Monitorear descripción litología (Mud Log) y p/R’s
durante perforación.
11. TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: En BBL-X3 a 650 m desviación >
6° con rumbo NE. En BBL-9D desviación > 8° y rumbo SE y
desplazamiento de la vertical > a 40 m a los 650 m. Buzamiento
superficial entre 7-10°. En BBL-9D resalta un incremento brusco
de desviación entre 210 m de 1.5° y a 510 m 8.9°, dando un DL
>1°/30, por posible aplicación de WOB > 35 Klb y presencia de
intercalaciones arena friable – arcilla (BHA rigido 3 puntos de
apoyo). En BBL-X8 con máxima desviación 1° a los 154 m.
Necesitamos mantener verticalidad en el pozo. En BBL-10 con
un máximo de 2.9° se deslizó 11 m p/controlar incremento
angular. Existe una tendencia a incrementar el ángulo en forma
natural y cuando se incrementa WOB. Acciones: (1) Lectura de
de totco con BHA Rotary y con MWD con MF para mantener
verticalidad. (2) Con BHA Rotary trabajar con normas de
perforación (WOB & RPM) que disminuyan probabilidad de
incremento de la desviación.
12. CEMENTACIÓN CSG 18 5/8”: En BBL-10 cementación con
exceso de 100%, observó 57 bbl de pérdida, realizando Top Job
(MW @ 10.4 ppg por influjo). BBL-12 en cementación c/exceso
100% c/retorno de colchones y lechada removedora anticipada,
“tanque de oro” quedó con cemento y lodo contaminado con
capacidad copada (MW 9.8 ppg sin influjo). Acciones: (1)
Determinar diámetro de pozo, con cortes y BVP’s. (2) Determinar
exceso de cemento. (3) Diseño de colchones apropiados para
condiciones de influjo, no agua. (4) Programa basado en
simulación cementación. (5) Desplazamiento lechada a flujo
tapón y evitar canalización y descenso del nivel en el EA durante
la cementación (adición obturante). (6) Disponibilidad de siatema
de bombas para desalojo antepozo y minimizar lodo
contaminado.
Problemas propios de la perforación para esta sección están:
Vibraciones debido a presencia de arena no consolidad friable.
Vibración por diámetro de MF (11 ¼”).
Hueco lavado y ensanchado. Sensibilidad a erosión del hueco debajo
del caño conductor 24” y del hueco perforado.
Limpieza de pozo, por alta penetración.
Embotamiento, empacado del trépano/estabilizadores. Arcilla muy
reactiva/hidratable superficial.
53

Pérdidas por permeabilidad por intercalaciones de paquetes grandes
de arenas muy permeables.
Influjo de agua de formación.
Vibración herramienta, por presencia de paquetes de arenas no
consolidadas y/o conglomerados.
Manejo y procesamiento de volúmenes altos de recortes (arcilla +
arena + conglomerados).
Tendencia a la desviación.
Canalización y descenso nivel EA durante cementación.
Notas Pre – Drill
 Reunión Technical Limit se esta programando realizar en los ambientes
de la Planta de CRC, con la participación de YPFB Chaco y Empresas
de Servicio.
 Esta programado utilizar para esta sección BHA con Motor de Fondo de 11
¼” con DC’s de 11” & 9 ½”. NOTA: DC’s 11”, herramientas manipuleo y
XO’s para los BHA’s serán tomados en alquiler de la Empresa SAI.
Confirmar disponibilidad antes de inicio.
 Programar el soporte técnico del especialista de las zarandas tipo Derrick
(Tuboscope-NOV) para que realice la inspección técnica, y verifique el
inicio de procesamiento, como medida de aseguramiento de
funcionamiento eficiente.
 Mantener el peso de lodo de acuerdo al programa y adicionar material
sellante. Mantener alta reología del lodo y usar baches pesados para
monitorear limpieza del pozo.
 Al inicio de la construcción del antepozo se cementó un caño guía de 24” a 5
metros, en el que se conectará el raiser de 24”. Caño al ras del piso.
 Instalar todas las unidades de control de sólidos, incluyendo la zaranda
secadora, la que será usada para una generación mayor de recortes.
 Disposición de los desechos líquidos serán inyectados al EA entre las CSG’s
13 3/8” – 9 5/8” a una profundidad entre 500 – 1.500 m en los pozos CRC-
FW1 & CRC-FW2.
 Todas las medidas deberían ser tomadas desde la Rotary Table (RT).
 Para los primeros metros iniciar con parámetros mínimos de perforación
(caudal reducido) para evitar la erosión del antepozo. A medida que se
profundice utilizar el caudal adecuado que garantice una buena limpieza del
pozo sin causar mucha erosión del tramo, para facilitar la cementación del
mismo. NOTA: Se observa intercalaciones de areniscas de grano fino muy
friable (deleznable) como itercalación de paquetes de arcilla.
 Control de la desviación será con lectura de Totco & MWD.
54

 Realizar una inspección, revisión y verificación de los Cabezales Sección
“A” & “B”, previo a su movilización, como medida de aseguramiento.
 La unidad de Mud Logging de Intergas iniciará su servicio desde el inicio de
operaciones con un servicio básico que incluye detección de gas,
cromatografía, registro parámetros de perforación, descripción geológica,
transmisión satelital (Scada Pro) en tiempo real.
Notas:
 La instalación del profundímetro (sensor de profundidad) se debe
realizar cuando el mástil esté horizontal, es decir antes de levantar, esto
por las múltiples observaciones en HSE. Por lo que en su momento se debe
coordinar la presencia de un personero de Intergas para ésta instalación.
 Lecciones Aprendidas deben ser registradas en link disponible en Open
Well o en su caso en el formulario siguiente:
FORMULARIO LECCIONES APRENDIDAS: BBL - 17
Número:
Fecha:
Autor:
Tópico
Principal: Descripción en Detalle de la
Lección Aprendida (sujeta
revisión): Descripción,
causas, solución, NPT y
Lección aprendida &
Acciones Futuro.
Revisión por el
Equipo
Si / No:
Comentarios:
Documento a
Incorporarse Lección
Aprendida:
Estado
Actual
1
25/4/06
AHM
Inestabilida
d derrumbe
Si Programa perforación Difundido
2
26/4/06
AHM
Falla MWD No 1.- Programa
Perforación
2.- Procedimiento
Intergas
Incorporado
a KNT FW-
2H
Nota: Este formulario permitirá registrar lecciones aprendidas por parte del Company Man,
facilitando el registro diario de eventos, problemas, observación, prácticas o procedimientos que
resultaron adecuados o que redujeron tiempos de operación.
55

3. Secuencia Operativa
3.1. Todas las profundidades asumir a una elevación RT sobre el MSL de 301.5 m.
+ ASR de 10.7 m. = RT 312.2 m. Equipo SINOPEC 164.
3.2. Reunión de Inicio Operaciones tramos 22” (YPFB Chaco & Servicios).
3.3. Levantar y posicionar riser 24”. Centrar con mesa rotaria e instalar tensores.
Conectar flow line y asegurar camisa conexión. Verificar que se tenga en
almacén de Pozo la suficiente empaquetadura de goma nueva, que será
utilizada para empaquetar la camisa conexión del Riser 24” y no observar
fuga durante la prueba de integridad.
56

3.4. Levantar y armar 80 Tiros DP 5” grado “S” (+/- 2300 m) + 3 Tiros HW DP 5” +
2 Tiros DC’s 8” + 1 Tiro DC 9 ½”.
Notas:
 Previo a levantar DP 5”, realizar limpieza interior + conexiones que
permita ahorro en tiempo operación.
 La totalidad del DP 5” debe estar con inspección reciente.
57

3.5. Levantar & enroscar trépano dientes 22” XR + CPS (Smith) + BHA N° 1A
Rotary con: Bit Sub + 11” Amortiguador Vibración + 1 x 11” DC + XO’s + 5”
HWDP.
Notas:
 Por aspectos de HSE el equipo SINOPEC deberá tener la Llave de
Ajuste y/o EZ-Torq para dar Torque necesario a los DC’s de 9 ½” &
11”.
 Optimizar tiempo de armado BHA recurriendo a la coordinación con
grúa y montacarga.
3.6. Perforar hasta +/- 130 m con BHA sin estabilizadores, con Shock Sub 11” + DC
11” + XO’s + HWDP 5”. Circular y tomar totco. Sacar a superficie, recuperar
totco.
Nota:
 Lectura de desviación tomada con MWD reemplazaría la toma de
totco.
3.7. Levantar, armar & bajar BHA Rotary N° 1B con trépano 22” XR + CPS
(Smith) + Bit Sub + Amortiguador Vibración 11” + 1 x DC 11” + STB 21
7/8” + 1 x DC 11” + STB 21 7/8” + XO’s + HWDP 5” hasta +/- 60 m. Bajar y
repasar hasta los 130 m eliminando resistencias. Circular @ zarandas limpias.
3.8. Sacar hasta tope STB 21 7/8” superior. Desconecta XO’s e incorporar al BHA
DC’s 9 ½” + DC’s 8” bajando hasta 130 m.
3.9. Continuar perforación hasta los 350 m manteniendo la verticalidad, tomando
lecturas de totco intermedias a 200 y 300 m. Flow check en CE p/observar
comportamiento influjo.
Notas:
 Incrementar caudal paulatinamente +/- entre 900 - 1000 GPM.
3.10.Circular hasta zarandas limpias y tomar Totco. Bombear Bache Pesado de
12.5 ppg. Dejar caer totco.
3.11. Sacar trépano + BHA a superficie. Desarmar BHA.
3.12. Armar BHA Direccional N° 2: Trép. Dientes 22" XR+ CPS + MF 11 1/4"
c/AKO 0.78° (camisa 21 7/8") + XO + 21 7/8" STB + XO + Float Sub 9 1/2"
+ Aligment Sub 9 1/2" + Monel c/MWD 9 1/2" + Pony Monel 9 1/2" + XO +
Pieza maniobra. Probar MF + MWD. Continuar bajando completar BHA @ +/-
200 m (repasando s/necesidad).
3.13. Bajar repasando hasta los 350 m.
3.14.Perforar sección 22" @ 500 m.
3.15. Circular @ zarandas limpias, bombear BVPesado.
3.16.Viaje corto. Sacar @ Tope DC's 9 1/2" +/- 60 m.
3.17.Bajar repasando @ 500 m.
3.18.Perforar sección 22" @ 650 m.
Nota:
58

 La profundidad final estará establecida de acuerdo a: (a) encontrar
un paquete de arcilla a los +/- 650 m, por aspectos de integridad
para la instalación de BOP’s, (b) al tally de la cañería.
3.19.Circular hasta zarandas limpias. Bombear Bache Pesado de 12.5 ppg.
3.20.Sacar Hta @ +/- 200 m.
3.21.Desarmar BHA (T 22"+ MF 11 3/4" + Stab 21 7/8" + Float Sub + Aligment Sub
+ Monel c/MWD + Pony Monel).
3.22.Armar BHA Calibración N° 3: Trep. 22" Dientes XR+ CPS + BS + 11" DC +
21.7/8" STB + 11" DC + 21.7/8" STB + XO's (+/- 60 m) + 5" HWDP , Repasar
@ +/- 130 m. Recupera 5" HWDP's.
3.23.Desconectar XO's . Adicionar: XO + 9 1/2" DC's + XO * 8" DC's + 8" TJ + 8"
DC's @ +/- 130 m.
3.24.Continuar bajando repasando hasta 650 m.
3.25.Circular @ zaranda limpiar, bombear BV/Pesado, & desplazar y balancear
Bache Sellante.
Nota:
 En el acondicionamiento, circular y acondicionar lodo para facilitar la
bajada de cañería. Monitorear de fondo arriba y hacer ajuste
necesario en el peso y las propiedades del lodo.
 Considerar dejar MW lodo en 10.3 ppg, como medida
complementaria para evitar influjo.
3.26.Sacar Hta @ +/- 200 m.
3.27.Sacar & desarmar BHA Calibración N° 3.
3.28.Acondicionar y limpiar piso trabajo. Flow Check estático reduciendo
hidrostática abriendo válvula 4" base Raiser.
3.29.Limpiar antepozo. Desconectar Flow Line & Raiser 24".
3.30.Alistar plataforma. Levantar & Armar Htas. p/Corrida CSG 18 5/8". Reemplazar
Links (brazos) TD.
Nota:
 Para una limpieza eficiente y determinar el retorno real de
cemento en superficie, se debe instalar el sistema Sifón para la
limpieza del antepozo e instalar una línea directa de descarga
desde el antepozo al “tanque de oro”.
3.31.Correr cañería 18 5/8”, 650 m, de la siguiente manera:
o Zapato 18 5/8” Tag In conexión BTC (B)
o 50 piezas (+/-650 m) cañería K-55, 87.5 #/ft, BTC
o Sección “A” MMA 18 5/8” (Roscado BTC) x 20 ¾” 3K + Brida
compañera 20 ¾” 3K + Casing Niple 18 5/8” + Landing Joint
18 5/8” BTC.
59

o Llenar cada joint con lodo mientras se corre la cañería en el
hueco e ir monitoreando el volumen de retorno del
desplazamiento de la cañería.
Notas:
PROPIEDADES CAÑERÍA 18 5/8”
Peso
Grado
Conexión
ID
(in)
Conex
OD
(in)
Drift
(in)
Espesor
Pared
(in)
Min. Resist
Tensión B/J
(Klb)
Resistenci
a
Reventami
ento
(psi)
Resistenci
a Colapso
(psi)
Torque
Ajuste:
Min/Opt/Máx
(lb.ft)
87.5, ppf
K-55
BTC
17.755 20.0 17.568 0.435 1367
1329
2250 630 Aplique
Procedimiento
API
 (a) Inspección visual y dimensionamiento de la CSG BTC que
corresponde a una partida nueva. (b) Solicitar el registro de TQ
electrónico. (c) inspección visual de la conexión BTC, se trata de una
compra nueva.
 Zapato flotador Tag-in debe ser Instalado en SCZ para darle el torque
correcto. Efectuar revisión del interior de la cañería antes de bajar en el
pozo (calibrado en planchada para asegurarse que se encuentra sin
ninguna obstrucción).
 Instalar centralizadores 18 5/8” x 22” + canasta cementación de acuerdo a
Programa Cementación.
 Para la contingencia de presentarse relleno (fill) antes de llegar al fondo,
tener dispuesto reducción (swedge) 18 5/8” BTC (p) x Weco 1502
(Halliburton), para lavar el relleno.
 Dimensionar el tally de la cañeria de tal forma de dejar +/- 1 metro de
rathole en fondo pozo, además considerar que para realizar el corte de
cañería, la misma no debe quedar en cupla en el piso del antepozo.
 Realizar el centrado correspondiente de la cañería de 18 5/8” en relación
de la mesa rotaria, de esta centralización depende todas las demás
instalaciones.
 (b) Disponer de:
1. Brida compañera 20 ¾” – 3K psi, Casing Niple 18 5/8”
+ Landing Joint 18 5/8” para bajar con la Sección “A”.
2. Disponer de una Sección “A” para soldar, como
contingencia, al no llegar al TD final del tramo.
3. Herramientas de corrida de CSG 18 5/8” de back-up a
cargo de Weatherford por contrato.
4. Tomar servicio del Fill Up Tool (Weatherford) sólo
como llenador, para optimizar la corrida de CSG.
60

3.32.Continuar bajando CSG 18 5/8” @ 650 m. Centrar cañería a mesa rotaria.
Asentar CSG & Sección “A” sobre Landing Base. Desconectar Landing Joint.
3.33.Desmontar & apartar Herramientas Corrida CSG + Reemplazar links (brazos)
TD. Preparar htas. corrida DP.
3.34.Enroscar & Bajar Stinger + Conectar Chicksan + Tocar & Asentar.
Nota:
 Disponer de uno o dos pups joints de DP 5”, para un mejor
dimensionamiento del stinger.
 Asegurar DP y cañería contra la estructura del equipo para evitar
flotación de la cañería durante la cementación.
 Lodo acondicionado a un YP/VP de +/- 20/15 & Geles 2/4.
3.35.Circular Acondicionar Lodo.
3.36.Prueba líneas cementación c/3.000 psi. Cementar CSG 18 5/8" c/dos
lechadas. Desplazar c/Lodo.
Nota:
 En BBL-11, luego de haber completado la cementación se observó
influjo de agua de formación +/- 20 gpm, la misma que fue
disminuyendo hasta 0 gpm, coincidiendo con las torrenciales lluvias.
 En BBL-14, en apariencia se presentó canalización en la cementacion.
Luego de completar la cementación con cemento en superficie, se
observó descenso de nivel en el EA, siendo necesario realizar 2 Top
Job.
 En BBL-10, no observa lechada de relleno, sólo observa parte colchones
y lodo floculado, no observa admisión durante cementación. Realiza Top
Job con leve descenso nivel.
 En BBL-12, durante la cementación se presentó canalización con retorno
anticipado de colchones y lechada removedora
3.37.Desenchufar Stinger + Circular c/lodo + Sacar Stinger @ sup + Desarmar
Stinger
Nota:
 Desplazar y reversar bache c/cáscara de nuez para limpieza DP 5”,
por continuar perforación con MF.
3.38.Realizar Top Job.
3.39.Limpiar antepozo + Desconectar Brida Comp + Nipple 18.5/8".
3.40.Levantar & Arma BOP's: 2 Espaciador 20 3/4" 3K + Adapter spool 20 3/42 3K
x 21 1/4" 2K+ Drilling S pool 21 1/4" 2K + BOP Doble 21 1/4" 2K + BOP Anular
21 1/4" 2K + válvulas Laterales + Linea Ck manifold + Líneas acumulador.
Raiser + Salida Flow Line (Prueba Rams + Apertura/cierre).
Nota:
61

 Este conjunto BOP’s, en lo posible, ya armados de tal forma de
realizar dos conexiones y optimizar el tiempo de armado. Opción
armado en dos partes.
 Disponer de los adaptadores.
3.41.Bajar e instalar tapón de prueba 20 3/4". Conectar líneas de prueba.
3.42.Probar Conjunto BOP's + Stand Pipe + Vál. TDS + KL + HCR + Manguera +
CK Manifold con 400/1600 psi.
3.43.Retirar tapón de prueba. Instalar Wear Bushing.
LÍNEAS GUIA DE CEMENTACIÓN CSG 18 5/8”.
El procedimiento final detallado de la cementación será desarrollado previo a la bajada de la
cañería de acuerdo a las siguientes líneas guía:
OBJETIVO:
 Cemento a superficie, para proveer adecuado soporte estructural.
 Minimizar tiempo de frague (WOC).
 Evitar fractura de formación con resultado de pérdida de circulación.
 Suministrar buena aislamiento y suficiente resistencia para soporte estructural que
permita la instalación de las BOP’s. Suministrar integridad del pozo por ser este CSG de
18 5/8” la cañería para el control de pozo.
REQUERIMIENTO DE CONTINGENCIA:
 Para posible pérdida de circulación durante la cementación se instalará 2 Canastas de
cementación a +/- 30 y 60 m.
 Se bombeará volumen definido de las lechadas de relleno & principal para alcanzar
teóricamente superficie (100% exceso para la de relleno y principal), de no lograr
circular cemento en superficie de inmediato proceder a Top Job.
 Disponer de tubería de 1” (Halliburton). Antes de iniciar la cementación realizar las
conexiones para poder cementar con Top-Job con sus respectivas conexiones.
PARÁMETROS DE DISEÑO:
 TVD/MD RT 650 m /650 m
 BHST /BHCT 155°F / 116 °F
NOTA: En BBL-11 se registró en los registros eléctricos BHT 154°F a 603 m y en la
salida de lodo dutante la perforación hasta 150°F, por lo que el gradiente de
temperatura es anormal, utilizando esta referencia para el diseño de la lechada
principal. En BBL-10 se registró 155°F a los 653 m como temperatura de salida,
confirmando gradiente anormal de temperatura. En BBL-12, se registró una máxima de
158 °F a los 290 m.
 Lechada con cemento clase “A”. Exceso 100% la cual estará en función del volumen de
recortes a ser reportado por PFM –Tuboscope / Unidad Mud Logging. En BBL-11 el
diámetro equivalente de hueco fue de 23.4” para un trépano de 22”. Considerar: (1)
Monitoréo y determinación del Diámetro Equivalente por recortes, (2) Remosión de
la película, (3) Lavado de los tramos ensanchados.En BBL-10 se usó un 100% de
exceso sin lograr retorno de cemento En BBL-12 la lechada se canalizó con
diámetro equivalente a 23.12”.
 Cemento adicional en planchada 200 % de primer trabajo.
62

 Tipo de lodo Bent. Extend., programado para disminuir riesgo de pérdida por
permeabilidad y otros.
Propiedades Principal Relleno o Removedora
Densidad, ppg 15.6 13.5
Tipo cemento Clase “A” Clase “A”
Volumen, bbl 308 261
Altura cemento 350 300
Bombeabilidad 50/100
BC
2:56/3:38 hrs 4:22/4:40 hrs
Resistencia
Compresiva
1610 psi @ 90 °F @ 24
hrs
510 psi @ 90 °F @ 24
hrs
Agua libre, ml 0 1.0
Filtración, ml/30min N/A N/A
ESPACIADORES & DESPLAZAMIENTO:
 Tuned Spacer 70 bbl de densidad 12.0 ppg
 Agua 5 bbl de 8.4 ppg
 Desplazamiento con Lodo.
OBSERVACIONES TÉCNICAS:.
 Controlar el retorno permanentemente durante toda la operación.
 Observar presiones máximas a desarrollar
 Asegurar el casing contra la estructura del equipo para evitar la flotación del casing.
 Estar preparado para recibir exceso de lechada en superficie.
 Uso de las Foam Wiper Ball, p/separación y limpieza tubería.
4. LODO: Bentnítico Extendido-Klashield
El tramo de 22” será perforado con un sistema Bentonítico Extendido -
Klashield, para encarar las pérdidas por permeabilidad, parciales y niveles de
areníscas friables presentes en BBL-X3, BBL-9D, BBL-11, BBL-13 & 14, BBL-10
& BBL-12. El diseño esta basado en la mezcla del lodo Klashield recuperado
de CAI-X1101 +/- 600 bbl de 14.4 ppg, mezclado con lodo nuevo Ben Ex,
obteniendo +/- 2400 bbl y un peso de 10.0 ppg.
PROPIEDADES GENERALES LODO
Bent. Ext.
0 – 650
Peso Lodo, ppg 10.0 – 10.3
VM, seg/qt 50 - 70
YP, lpcpc 25 – 40
VP, cp 15 – 20
Lect (R6 / R3) 10 – 18 / 20 - 30
63

Filtrado API, cc/30 min Sin Control
Filtrado HP – HT; cc/30 min Sin Control
MBT, ppb < 25
Ión Calcio, mg/lt < 200
Arena, v/v % < 0.5
pH 9.0 – 9.5
CONCENTRACIONES
Bent. Ext.
Bentonita, ppb 15
Benex, ppg 0.02
Soda Cáustica, ppb 0.1
Petrocide, ppb 0.5
Xan D, ppb 0.25
Observaciones & Recomendaciones:
 Puntos clave: limpieza, control densidad, control incorporación
sólidos, pérdidas por permeabilidad/parcial y control embotamiento
(hidraúlica con HSI > 3).
 Posible influjo de agua +/- entre 270 – 350 m.
 Iniciar con Bent. Ext. 500 Bbls & reforzar sello con CO3Ca .
 Al finalizar tramo descartar todo el lodo.
 Si hay signos de embotamiento, bombear baceh con surfactante.
 Para bajada CSG 18 5/8” balancear 50 bbl bache sellante c/10 ppb
CO3Ca (G) + 15 ppb CO3Ca (M) + 10 ppb CO3Ca (F).
5. Diagrama de Cabezal & BOP’s
64

6. Trépanos e Hidráulica
TREPANOS 22”
IADC Tipo Línea Característica Conexión Observaciones
115X XR + CPS Smith Dientes con protección
en los dientes. Sello
Gemini dual
7 5/8” API Reg Para 2 carreras
65

Iniciar perforación con un trépano de dientes 22” XR + CPS Smith (nuevo) con
boquilla central, para perforar hasta +/- 130 m, luego continuar hasta los 350 m
como 1era carrera. La segunda carrera con el trépano anterior de dientes para
llegar a los 650 m.
El Equipo Sinopec 164 esta equipado con Tres (2) bombas Triplex PZ-12 F-
1600 HP TRIPLEX MUD PUMP. Esta bombas tienen un stroke de 12” y
provistas de camisas entre 7”, 6 ½”, 6” & 5 ½”. Máxima velocidad es de 110
SPM.
7” Liners 6 ½” Liners 6” Liners 5 ½” Liners
Máx. Pres.
Descarga
3624 4203 4933 5000
Descarga Máxima
(Gpm 100%)
575 496 422 355
Desplazamiento
Gal/stroke (100%)
5 4.31 3.67 3.09
Las bombas PZ – 12 deben ser instaladas con camisas 7”.
TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN
ROP
Target, m/h
Horas Avance
m
WOB
Klb
RPM Caudal
gpm
HSI Boquillas Presión
Stand Pipe
5.3 @ 130 m 15.82 115 5 - 15 90 600 - 900 > 1 3 x 14+1 x 16
TFA = 0.647
800 - 2500
7.0 @ 350 m
5.8 @ 650 m
33.3
36.81
220
300
5 – 20
10 – 25
*92 + 70
*115 + 70
*103 + 70
*115 + 70
800 - 1000
800 – 900
> 1
> 1
3 x 14+1 x 16
TFA = 0.647
3x15 + 1x 16
TFA = 0.
1600 – 2500
1600 – 2500
(BBL-12)
Nota: *Relación RPM/Caudal para MF de 11 ¼” MN3436-ML” es de 0.115 RPM/Gal.
7. BHA Convencional / Direccional
66

BHA’s N° 1 (A) & (B): Objetivo perforar el hueco piloto a 130 m y a 350 m,
atravesando las posibles presencias de cantos rodados con posibles
vibraciones, para luego armar el BHA direccional.
BULO BULO - 17
22" Rotary BHA N° 1(A) @ 130 m
OD ID Length Top Weight Air
Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source
22" Bit Dientes 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco
Bit Sub 11.00 3 0.9 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299 883 Contratista
11 1/4" Shock Sub 12.00 3 4.1 m 8-5/8" Reg(P) x (B) 361.0 4,855 YPFB Chaco
1 x 11" DC 11.00 3 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 Contratista
X-Over Sub 11.00 3 1.2 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 299.0 1,147 Contratista
X-Over Sub 9.50 3 1.2 m 7-5/8" Reg (P) x 6 5/8" Reg (B) 216.0 829 Contratista
X-Over Sub 8.00 3 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista
5" x 6 HWDP 5.00 3 57.0 m NC50 (B) 49.0 9,161 Contratista
5" DP, 19.5 ppf, S-135 5.00 4 8/29 54.5 m NC50 (B) 22.0 3,936 Contratista
TOTAL BHA = 75.5 m 27,156 lbs
Mud Weight 10.3 ppg WBM
Bouyancy Factor 0.843
Wt. Below the Jars in mud
String Wt in mud at Total Depth 130.0 m 26,195 lbs
Maximum Overpull 90% 478,493 lbs
5" 19.5# NC50 S-135 DP Properties
Premium Strength 560,764 lbs
Capacities (bbl/m) 0.5640 Bbl/m
Open End Displacement 0.2713 Bbl/m
BULO BULO - 17
22" Rotary BHA N° 1(B) @ 350 m
OD ID Length Top Weight Air
Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source
22" Bit Dientes 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco
Bit Sub 11.00 3 0.9 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299 883 Contratista
11 1/4" Shock Sub 12.00 3 4.1 m 8-5/8" Reg(P) x (B) 361.0 4,855 YPFB Chaco
21 7/8" STAB 21.88 3 1/2 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB Chaco
21 7/8" STAB 21.88 3 1/2 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB Chaco
X-Over Sub 11.00 3 1.2 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 216.0 829 Contratista
3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 Contratista
X-Over Sub 9.50 3 1.2 m 7-5/8" Reg (P) x 6 5/8" Reg (B) 216.0 829 Contratista
8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco
8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista
X-Over Sub 8.00 3 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista
5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista
5" DP, 19.5 ppf, S-135 5.00 4 8/29 141.8 m NC50 (B) 22.0 10,235 Contratista
TOTAL BHA = 208.2 m 94,939 lbs
Mud Weight 10.3 ppg WBM
Bouyancy Factor 0.843
Wt. Below the Jars in mud
String Wt in mud at Total Depth 350.0 m 88,610 lbs
Maximum Overpull 90% 416,077 lbs
5" 19.5# NC50 S-135 DP Properties
Premium Strength 560,764 lbs
Capacities (bbl/m) 0.5640 Bbl/m
Open End Displacement 0.2713 Bbl/m
BHA N° 2: Objetivo es perforar con control de la verticalidad.
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