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Sociedade de Engenharia de Áudio

Artigo de Convenção
Apresentado na XI Convenção Nac...
Processamento Passivo para Caixa Duas Vias
215M SEL
Vitorio Felipe Massoni
E.A.M. – Eletro Acústica Mass

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entre as vias e correção da
impedância, de forma a obter uma
resposta bastante plana, com uma
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Nos crossover com taxa de
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A resposta de Fase, muito mais
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O gráfico da Fig. 26 mostra a
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Vertical - 50, 100 e 200Hz

Gráfico 3D de diretividade ...
Agradecimentos:
Nossos
agradecimentos
às
empresas
que
gentilmente
cederam equipamentos para este
artigo.
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Eletrônica
S...
Foto 3 – O conjunto de transdutores.

Foto 4 – O Processador Passivo 215M SEL
com sua fiação.

Apêndice – Tabelas de Equal...
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  1. 1. ___________________________________ Sociedade de Engenharia de Áudio Artigo de Convenção Apresentado na XI Convenção Nacional 21 - 23 de Maio de 2007, São Paulo, SP Este artigo foi reproduzido do original entregue pelo autor, sem edições, correções e considerações feitas pelo comitê técnico deste evento. Outros artigos podem ser adquiridos através da Audio Engineering Society, 60 East 42nd Street, New York, New York 10165-2520, USA, www.aes.org. Informações sobre a seção brasileira podem ser obtidas em www.aesbrasil.org. Todos os direitos reservados. Não é permitida a reprodução total ou parcial deste artigo sem autorização expressa da AES Brasil. ___________________________________ Processamento Passivo Para Caixa Duas Vias 215M SEL Vitório Felipe Massoni Homero Sette Silva suporte@eam.com.br homero@selenium.com.br Revisão 16 - 05 - 2007 Eletro Acústica Mass 15800-003, Catanduva - SP Eletrônica Selenium S. A. 92.480-000, Nova Santa Rita, RS eam@eam.com.br www.selenium.com.br RESUMO Neste trabalho, a metodologia de alinhamentos de sistemas de som, desenvolvida pela EAM, é aplicada a uma caixa duas vias, muito conhecida como 215M, utilizando transdutores SELENIUM. Esta caixa encontra inúmeras aplicações e pode ser usada em Salas de Cinema, Teatros, Side Field, Monitor de Bateria, pequenos PAs, Discotecas, Igrejas e outras aplicações similares. Foi desenvolvido um processador passivo, que pode funcionar nos modos Full Range ou Bi-Amp, e todo o procedimento é apresentado em detalhe, tendo sido abordado o uso de equalizador gráfico e de processador digital. -1-
  2. 2. Processamento Passivo para Caixa Duas Vias 215M SEL Vitorio Felipe Massoni E.A.M. – Eletro Acústica Mass suporte@eam.com.br O presente artigo trata da elaboração de Processador Passivo para caixa acústica duas vias, de alta fidelidade, equipada com 2 alto-falantes de 15 polegadas, modelo WPU1509 e um driver modelo D408Ti, ambos fabricados pela Eletrônica Selenium, sediada em Nova Santa Rita, Rio Grande do Sul. O Processador foi desenvolvido e produzido pela E.A.M. – Eletro Acústica Mass, empresa especializada em alinhamento de caixas acústicas, sediada em Catanduva – São Paulo e está previsto para funcionar nos modos Full Range ou Bi-Amp, com a seleção feita através de uma chave comutadora. Homero Sette Silva Eletrônica Selenium S/A homero@selenium.com.br 15 polegadas e um driver com diafragma em titânio, com resposta em freqüência entre 48 Hz e 15,8 kHz e pressão sonora ao redor de 100 dB SPL, a 2.84 V medidos a 1 m. A impedância final é de 4 Ohms, permitindo o uso de duas caixas por canal de amplificador especificado para 2 Ohms, da Classe AB. Esta classe de amplificador é obrigatória para caixas processadas passivamente. Introdução Dos inúmeros produtos existentes no mercado, destinados ao reforço de som, um deles chama atenção por sua versatilidade, economia e excelentes resultados quando utilizado em Salas de Cinema, Teatros, Drum Field, Side Field, PA para Bailes, Discotecas, Igrejas, Home Theater de qualidade e outros. Trata-se de uma caixa acústica composta por duas vias, conhecida por diversos nomes, entre eles, 215M. Neste artigo, ela recebe o nome de 215M SEL, devido aos transdutores utilizados. É um gabinete de proporções médias, no formato trapezoidal, destinado ao uso profissional, equipado com 2 alto-falantes de Fig. 1 – Foto da caixa 215M SEL. A caixa é mostrada na Fig. 1 e no final deste artigo iremos exibi-la em várias fases da montagem. Para torná-la mais versátil e dotada de timbre agradável, criamos um divisor passivo, com correções na resposta em freqüência, equalização do nível -2-
  3. 3. entre as vias e correção da impedância, de forma a obter uma resposta bastante plana, com uma sonoridade agradável e de alta fidelidade. Uma conveniente chave comutadora permite seu uso tanto em Full Range como em Bi-Amp. Crossovers de 12 dB/8ª Na Fig. 2, temos o circuito elétrico de um divisor passivo duas vias. + + - Escolhemos para equipá-la, seguintes transdutores: os Entrada Crossover Passivo 2 Vias, 12dB/oitava Via de Graves: 2 x WPU1509 Via de Médio/Agudos: D408Ti Corneta: HL4750R Todos estes produtos são fabricados pela Selenium. Esta escolha deve-se à excelente linearidade do WPU1509, da faixa estendida da resposta em agudos do D408Ti e do alto ganho e boa diretividade da corneta HL4750, que forma um excelente conjunto com o driver. Crossovers Passivos Os crossovers passivos há muito tempo em uso, são dispositivos que têm a função de separar as vias de um sonofletor, de modo que cada transdutor receba a potência e a faixa de freqüência que lhes são adequadas. + Fig. 2 – Circuito elétrico para crossovers a 12 dB/8ª, tanto BW como L-R. As mudanças, de um tipo para outro, ocorrem na forma de cálculo dos componentes em função do tipo de filtro escolhido (BW, L-R ou Bessel), que influem na razão de atenuação do corte e na impedância das vias. Nas Figs. 3 e 4, temos a resposta acústica em freqüência e a impedância apresentada pelo crossover tipo BW, com uma taxa de atenuação de 12 dB/8ª (segunda ordem) e freqüência de corte de 1 kHz. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 120.0 Existem muitas topologias disponíveis para implementar os crossovers passivos sendo os mais conhecidos: Butterworth (BW), Linkwitz-Riley (L-R) e Bessel. Poderão ser construídos com taxas de atenuação iguais a 6, 12, 18 ou 24 dB/oitava, dependendo dos resultados desejados e do orçamento disponível. Para ilustrar o que foi dito acima, a caixa descrita neste artigo foi testada com três diferentes topologias: BW, 12 dB/8ª , L-R, 12 dB/8ª e L-R, 24 dB/8ª, todos com freqüência de corte igual a 1 Khz. 3-5-2007 08.34.23 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 102.4420 dBSPL Bx: 1908.7630 Hz By: 111.8814 dBSPL Dx: 1736.6530 Hz Dy: 9.4394 dBSPL CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: BW 12_1k invert.mls Fig. 3 – Resposta acústica da caixa com o corte em 1 kHz, 12 dB/8ª, tipo BW, driver com fase invertida. -3-
  4. 4. E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal 3-5-2007 08.35.15 25.0 CLIO E.A.M. - Eletro Acustica Mass 180.0 LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 08.34.40 120.0 CLIO Deg 20.0 108.0 110.0 108.0 15.0 36.0 100.0 36.0 10.0 -36.0 90.0 -36.0 5.0 -108.0 80.0 -108.0 -180.0 70.0 20 0.0 10 20 50 100 Ax: 214.7503 Hz Ay: 4.4241 Ohm 200 500 1k Bx: 1276.8600 Hz By: 3.3381 Ohm CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dx: 1062.1100 Hz Dy: -1.0859 Ohm Dist Rise [dB] 30.00 dBSPL 180.0 Ohm Deg -180.0 50 100 200 Ax: 2441.0900 Hz Ay: 0.0000 dBSPL 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: Imp BW 12_1k.sini Fig. 4 – Curva de Impedância da caixa com o crossover da Fig. 2. Como os crossovers de segunda ordem giram a fase de 180 graus, geralmente é necessário inverter a via de Médio/Agudos, para que seja obtido um perfeito alinhamento com a via de Graves. Devido a um desalinhamento físico entre as vias desta caixa, ao invés de uma transição relativamente plana entre elas, mesmo fazendose a inversão de polaridade do driver, tivemos um vale pronunciado, conforme mostra a Fig. 3. Empiricamente, desfizemos a costumeira inversão de polaridade do driver e, por coincidência, como pode ser visto na Fig. 5, o alinhamento ocorreu. Coincidência porque, na maioria das vezes, acontece exatamente o contrário, nos filtros de segunda ordem. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 120.0 3-5-2007 08.34.40 CLIO dBSPL Fig. 5A – Comparação das respostas de Fase Acústica BW 12 dB/8ª. Azul, driver invertido; Vermelho, driver normal. Na Fig. 5A, temos a comparação das respostas de fase com o driver nas posições normal e invertida. A curva vermelha está mais próxima de um alinhamento teórico do que a azul. Quanto mais plana estiver a fase na região de transição, melhor será a superposição entre as duas vias. Embora tenha ocorrido o alinhamento, nota-se a grande eficiência do driver, em relação ao falante, de modo que este conjunto soaria de uma forma desagradável, com muita pressão sonora nos médios e agudos. A diferença entre as vias é da ordem de 10 dB SPL. Quando o mesmo sistema foi alimentado por um crossover do tipo L-R, 12 dB/oitava, e mesma freqüência de corte, temos os resultados vistos nas Figs. 6 e 7. 180.0 Deg E.A.M. - Eletro Acustica Mass 110.0 108.0 LogChirp - Frequency Response 120.0 3-5-2007 08.45.10 CLIO dBSPL 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 102.4952 dBSPL Bx: 1865.2480 Hz By: 112.2962 dBSPL Dx: 1693.1380 Hz Dy: 9.8010 dBSPL CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: BW 12_1k.mls Fig. 5 – Resposta acústica da caixa com crossover BW, 1 kHz e 12 dB/8ª, driver com a fase normal. 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 102.3726 dBSPL Bx: 1908.7630 Hz By: 110.2289 dBSPL Dx: 1736.6530 Hz Dy: 7.8563 dBSPL CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: L-R 12_1k invert.mls Fig. 6 – Resposta acústica da caixa com crossover tipo L-R, 1 kHz e 12dB/8ª, driver com fase invertida. -4-
  5. 5. E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal 3-5-2007 08.43.20 25.0 CLIO 180.0 Ohm Deg 20.0 108.0 15.0 36.0 10.0 -36.0 5.0 -108.0 pelos dois tipos de crossovers utilizados, como mostra a Fig. 9. 0.0 10 Isto mostra que a eterna discussão sobre qual seria a melhor taxa de atenuação entre duas vias adjacentes, não faz muito sentido. -180.0 20 50 100 Ax: 194.0452 Hz Ay: 4.4856 Ohm 200 500 1k Bx: 5553.8080 Hz By: 6.6836 Ohm 2k Hz 5k 10k 20k Dx: 5359.7630 Hz Dy: 2.1980 Ohm E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 08.34.40 120.0 CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 CLIO Dist Rise [dB] 30.00 File: Imp L-R 12_1k.sini dBSPL Fig. 7 – Curva de Impedância da caixa com crossover tipo L-R, 1kHz e 12 dB/8ª. 180.0 Deg E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 120.0 CLIO 180.0 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 102.3782 dBSPL Bx: 1908.7630 Hz By: 110.7771 dBSPL Dx: 1736.6530 Hz Dy: 8.3989 dBSPL Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: L-R 12_1k.mls Fig. 8 – Resposta acústica da caixa com a polaridade do driver invertida. Também, o gráfico da Fig. 8A revela que com o driver na posição normal (curva vermelha) temos uma resposta em fase mais plana. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 08.45.10 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 50 100 200 Ax: 2441.0900 Hz Ay: 11.0733 Deg 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 102.4952 dBSPL Bx: 1908.7630 Hz By: 112.3432 dBSPL Dx: 1736.6530 Hz Dy: 9.8481 dBSPL 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Azul: BW 1kHz, 12dB/oitava Deg CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 36.0 3-5-2007 08.44.08 dBSPL 70.0 20 108.0 100.0 De forma semelhante ao caso anterior, foi necessário desinverter a fase do driver para obter-se o alinhamento com a via de Graves, conforme a Fig. 8. 110.0 Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Vermelho: L-R 1kHz, 12dB/oitava Fig. 9 – Comparação entre as respostas acústicas dos crossovers BW e L-R: Azul, BW; Vermelho, L-R, ambas sem inversão na via dos drivers. Entretanto, as curvas de impedância são bastante distintas, conforme vemos na Fig. 10. Enquanto a topologia BW apresenta pontos na curva onde a impedância é menor que a dos transdutores, a resposta L-R comporta-se muito melhor. Devemos lembrar que o tipo BW possui uma atenuação de –3 dB na freqüência de transição, contra -6 dB no tipo L-R. No tipo L-R o amplificador trabalharia de forma mais segura, porque não há pontos com impedância abaixo de 4 ohms. Notamos, também, variações nos picos da impedância da caixa. De fato, o crossover passivo pode produzir alterações significativas neste quesito. 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 8A – Comparação das respostas de Fase Acústica BW 12dB/8ª. Azul, driver invertido; Vermelho, driver normal. Praticamente não existe diferença na resposta acústica produzida -5-
  6. 6. E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal 3-5-2007 08.35.15 25.0 CLIO E.A.M. - Eletro Acustica Mass 180.0 LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 09.01.42 120.0 CLIO Deg 20.0 108.0 110.0 108.0 15.0 36.0 100.0 36.0 10.0 -36.0 90.0 -36.0 5.0 -108.0 80.0 -108.0 -180.0 70.0 20 0.0 10 20 50 100 Ax: 194.0452 Hz Ay: 4.4396 Ohm 200 500 1k Bx: 5553.8080 Hz By: 6.2662 Ohm CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 Verde: Impedância BW 2k Hz 5k 10k 20k Dx: 5359.7630 Hz Dy: 1.8266 Ohm Dist Rise [dB] 30.00 dBSPL 180.0 Ohm Deg -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 172.1100 Hz Ay: 101.9301 dBSPL Bx: 1908.7630 Hz By: 111.2783 dBSPL Dx: 1736.6530 Hz Dy: 9.3482 dBSPL CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Azul: Impedância L-R Stop 1365.31ms L-R 24dB/oitava - Vermelho: Fase Normal Fig. 10 – Curvas de Impedância comparadas. Azul, BW; Verde, L-R Crossover Passivo a 24 dB/8ª Ainda para ilustração, construímos um crossover passivo do tipo L-R, a 24 dB/8ª com a mesma freqüência de corte dos tipos anteriores. A topologia do circuito seria a mesma para a resposta Butterworth, apenas existindo variações entre os valores dos componentes. FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Azul: Fase invertida Fig. 12 – Respostas acústicas da caixa com crossover L-R 24 dB/8ª e corte em 1 kHz. Vermelho, Fase normal. Azul, fase do driver invertida. Na Fig. 12 A vemos a comparação das fases acústicas para a caixa equipada com um divisor passivo L-R 24 dB/8ª. Em relação aos de 12 dB/8ª, a curva azul está mais plana, o que leva a uma resposta acústica em freqüência também mais plana. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 09.01.42 120.0 Na Fig. 11, temos o esquema elétrico desta configuração. CLIO dBSPL 180.0 Deg 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 + 110.0 -108.0 + ENTRADA 70.0 20 Crossover Passivo 2 Vias, 24dB/oitava + -180.0 50 100 200 Ax: 1008.4580 Hz Ay: 37.3641 Deg 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 12A – Comparação das respostas de Fase Acústica L-R 24 dB/8ª. Azul, driver invertido; Vermelho, driver normal. - Fig. 11 – Topologia de um Crossover L-R ou BW a 24 dB/8ª. A Fig. 12 mostra as respostas acústicas obtidas, com e sem a inversão da polaridade do driver. Vemos que, aqui também, tivemos que fazer o contrário do esperado: houve a necessidade de inverter a polaridade do driver para que fosse possível a obtenção do alinhamento acústico entre as vias. Nos filtros de 4ª ordem, como é o caso, o normal seria trabalhar sem inversão de fase. Enquanto nos crossovers com taxa de atenuação de 12 dB/8ª o driver teve que ficar em fase, no de 24 dB/8ª ele foi invertido. Isto contraria a prática usual, mas é facilmente explicável: Nos crossover com taxa de atenuação de 12 dB/8ª, a fase gira 180 graus em relação à entrada, o que obriga, normalmente, inverter a polaridade do driver para conseguir-se alinhamento com a via de graves. -6-
  7. 7. Nos crossover com taxa de atenuação de 24 dB/8ª, a fase gira 360 graus em relação à entrada, voltando a coincidir com 0 grau, geralmente levando o driver a trabalhar com polaridade normal para conseguir-se o alinhamento com a via de graves. No caso presente, esta regra teve que ser desrespeitada, visto que o centro acústico do driver está mais atrasado em relação ao dos falantes. Caso desejássemos usar o driver, sem inverter sua polaridade, teríamos que implementar um circuito passivo de delay na via de graves. Embora possível, com o uso das redes passivas Lattice, não teria nenhuma vantagem sobre a simples inversão de polaridade do driver, alem de ser uma solução muito cara. Na Fig. 13 temos a curva de impedância do conjunto caixa + divisor passivo L-R a 24 dB/8ª. Na freqüência de 644 Hz, a impedância ficou em 3,08 Ohms. Portanto, abaixo do mínimo desejado. E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal Para isto acontecer, os falantes e drivers devem estar com suas eficiências equilibradas, seus centros acústicos alinhados na caixa, alem de apresentarem um comportamento puramente resistivo em todas as freqüências, apresentando uma resposta acústica perfeitamente plana em toda sua faixa útil. No mundo real estas condições geralmente não ocorrem: nem os centros acústicos estão coincidentes nem as respostas dos transdutores são planas, e tão pouco são suas curvas de impedância “bem comportadas”. Daí a necessidade de correções nos circuitos passivos, para a obtenção de um resultado adequado. Esta é a essência do trabalho de processamento. Para exemplificar, faremos a correção da impedância nos falantes WPU1509. Ligados em paralelo, estes transdutores apresentam curva de impedância vista na Fig. 14. 3-5-2007 09.00.15 25.0 CLIO 180.0 Ohm Deg 20.0 108.0 E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal 3-5-2007 08.57.59 50.0 CLIO 180.0 Ohm Deg 40.0 108.0 30.0 36.0 15.0 36.0 10.0 -36.0 5.0 -108.0 20.0 -36.0 -180.0 10.0 -108.0 0.0 10 20 50 100 Ax: 172.3985 Hz Ay: 4.5668 Ohm 200 500 1k Bx: 644.0726 Hz By: 3.0812 Ohm CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dx: 471.6741 Hz Dy: -1.4856 Ohm Dist Rise [dB] 30.00 Fig. 13 – Curva de impedância da caixa com crossover L-R a 24 dB/8ª. Corrigindo Respostas Como vimos, os divisores passivos matematicamente calculados, não levam a uma resposta acústica plana para um conjunto qualquer de transdutores ou caixas. 0.0 10 -180.0 20 50 100 200 500 1k CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dist Rise [dB] 30.00 Fig. 14 – Curva de Impedância com dois falantes WPU1509, em paralelo. Para que um filtro passa baixas passivo exiba um comportamento ideal, a curva de impedância dos transdutores deveria ser perfeitamente plana, pelo menos a partir de 100 Hz. -7-
  8. 8. E.A.M. - Eletro Acustica Mass Sinusoidal 3-5-2007 09.27.13 25.0 CLIO E.A.M. - Eletro Acustica Mass 180.0 LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 09.52.16 120.0 CLIO Deg 20.0 108.0 110.0 108.0 15.0 36.0 100.0 36.0 10.0 -36.0 90.0 -36.0 5.0 -108.0 80.0 -108.0 -180.0 70.0 20 0.0 10 20 50 100 200 500 1k CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dist Rise [dB] 30.00 Introduzindo um circuito corretor de impedância, na malha do divisor, obtivemos o resultado da Fig. 15. Agora, com a equalização da impedância, é muito provável que o divisor passivo tenha um melhor comportamento, tanto na resposta acústica em freqüência como na de impedância. Os gráficos da Fig. 16 permitem a comparação das curvas de impedância do conjunto divisor L-R a 24 dB/8ª + falantes, antes e depois da equalização da impedância. Sinusoidal Deg -180.0 50 100 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Fig. 15 – Curvas de Impedância da via dos Graves: Azul: sem correção; Vermelho: corrigida. E.A.M. - Eletro Acustica Mass dBSPL 180.0 Ohm 3-5-2007 09.00.15 25.0 CLIO 180.0 Ohm Deg 20.0 108.0 15.0 36.0 10.0 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 17 – Comparação das respostas acústicas em freqüência, antes e depois da equalização da impedância na via de Graves. Azul, sem equalização; Vermelho, equalizada; Laranja, soma sem equalização; Verde, soma equalizada. A Fig. 17 mostra o benefício obtido na resposta acústica em freqüência, com a equalização de impedância dos alto-falantes WPU1509. Esta ficou muito mais plana, na região de transição, relativamente à via de graves. Como nada foi feito na via de Médio/Agudos, ela ainda está 10 dB acima do desejado. Poderíamos imaginar que um simples atenuador na via do driver resolveria o problema. Mas alguns picos ainda permaneceriam e a resposta acústica não seria totalmente plana. Vemos, na Fig. 18, o mesmo circuito, agora com um atenuador de 10 dB inserido na via de Médio/Agudos. -36.0 5.0 1k -108.0 Eletro Acústica Mass LogChirp - Frequency Response 7-5-2007 08.40.17 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 0.0 10 -108.0 -180.0 20 50 100 200 500 1k CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dist Rise [dB] 30.00 Fig. 16 – Comparação das Curvas de Impedâncias em Full Range: Azul, sem equalização da impedância; Vermelho, com equalização da impedância. É visível a redução do vale em 644 Hz, que se tornou mais suave, com maior impedância média. Isto é muito bom para o amplificador e para a resposta acústica. 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: Full L-R24EQ imp Invert 2 at 10dB.mls Fig. 18 – Curvas de resposta. Vermelho, sem atenuador; Verde, com atenuador de 10 dB na via de Médio/Agudos. Esta atenuação proporcionou um equilíbrio nas eficiências de ambas -8-
  9. 9. as vias, mas não levou a uma resposta plana. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 2-4-2007 16.00.59 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 De fato, a correção da resposta acústica passa por circuitos mais complexos, onde se procura evitar a atenuação através de resistores. Além da dissipação por eles produzida gerar muito calor, prejudica-se o timbre de resposta do driver, diminuindo o fator de amortecimento do mesmo. A solução passa por filtros rejeita faixa (notch filters), corretamente calculados, de modo a suavizarem os picos onde necessário, aproximando as curvas acústicas de ambas as vias do modelo desejado. Isto é conseguido através do ajuste dos filtros passa baixas, passa altas e rejeita faixa, levando em consideração a interatividade dos filtros adjacentes e a impedância dos transdutores, dentre outros fatores. No caso particular desta caixa, não há necessidade de correção da resposta em freqüência da via de graves. Os alto falantes WPU1509 têm uma resposta bem plana e a simples aplicação de um filtro passa baixas, associado um equalizador de impedância, já coloca a resposta acústica bem próxima do modelo desejado. O Divisor Processado Para criar um divisor passivo processado, em primeiro lugar é preciso observar o comportamento acústico dos transdutores das diversas vias. Uma vez feito isso, devemos estabelecer os limites de freqüência adequados a cada transdutor. 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 50 100 200 Ax: 1008.4580 Hz Ay: 109.6957 dBSPL 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 19 – Respostas acústicas dos transdutores na caixa, sem correção. Vermelho, 2xWPU1509; Azul, D408Ti. A Fig. 19 mostra as respostas obtidas com os transdutores instalados na caixa, sem nenhuma correção. Observando estas curvas, concluímos que o melhor ponto de cruzamento entre as duas vias está em 1 kHz. Isto pode ser feito porque tanto os WPU1509 como o driver D408Ti têm resposta que se cruzam confortavelmente nesta freqüência. Se, por exemplo, a resposta dos falantes de graves não chegasse, pelo menos, a 1 kHz, a freqüência de corte escolhida deveria ser inferior a este valor, desde que o driver suportasse trabalhar nesta freqüência mais baixa. Como já demonstrado em artigos anteriores, disponíveis nos links http://www.eam.com.br/pdf/Proc %20PA%20II.pdf e http://www.selenium.com.br/site2 004/downloads/trabalhos/Proc%2 0PA%20II.pdf , o tipo de filtro que mais atende a proposição de resposta plana de um sistema acústico qualquer, é o LinkwitzRiley com taxa de atenuação de 24 dB/8ª. Isto tanto é processamentos passivos. válido ativos para como -9-
  10. 10. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 4-5-2007 09.55.33 20.0 CLIO Eletro Acústica Mass 180.0 dBu Deg 10.0 108.0 0.0 36.0 LogChirp - Frequency Response 2-4-2007 17.29.33 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -10.0 110.0 -108.0 -36.0 -20.0 -108.0 -30.0 20 -180.0 50 100 Ax: 993.0722 Hz Ay: -5.9299 dBu 200 500 CH BAL dBu 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k 70.0 20 FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms -180.0 50 100 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: Low full.mls Fig. 20 – Função de Transferência de um crossover duas vias, 1 kHz, L-R 24 dB/8ª. Azul, FPB; Roxo, FPA; Vermelho, Soma. A partir daí, devemos ter um modelo a ser seguido para o processamento, como o da função de transferência da Fig. 20. No gráfico da Fig. 21, podemos perceber a necessidade de vários circuitos equalizadores, além do crossover propriamente dito, se desejarmos obter uma resposta acústica plana para este sistema. Fig. 22 – Processamento Passivo das vias Grave e Médio/Agudo na caixa 215M SEL. Verde e Laranja, Modelos; Vermelho e Azul, Respostas acústicas obtidas com o processador passivo. Para confirmar o acerto do processamento passivo, fizemos a medida da resposta acústica em freqüência da soma das duas vias (full range), vista na Fig. 23 e da Fase, mostrada na Fig. 23 A. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 10.25.25 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 36.0 -36.0 80.0 LogChirp - Frequency Response 100.0 90.0 E.A.M. - Eletro Acustica Mass 108.0 -108.0 4-5-2007 09.55.13 120.0 CLIO dBu 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 80.0 70.0 20 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms -108.0 -180.0 50 100 200 Ax: 1000.7360 Hz Ay: 94.1680 dBu 500 CH BAL dBu 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k Fig. 23 – Resposta Acústica Full range, com processador passivo. 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms E.A.M. - Eletro Acustica Mass Fig. 21 – Sobreposição das curvas modelo com as acústicas. Vermelho, 2xWPU1509; Verde, D408Ti; Preto, Modelo de Graves; Laranja, Modelo de Médio/Agudos. LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 10.25.25 120.0 CLIO dBSPL 180.0 Deg 108.0 100.0 Após criarmos o divisor para a via de Graves e Médio/Agudos, com seus respectivos equalizadores e filtros, obtivemos as respostas da Fig. 22. 110.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 -180.0 50 100 Ax: 993.0722 Hz Ay: -3.0749 Deg 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 23 A – Resposta da Fase Acústica do sistema, com o Processador Passivo. Podemos, agora, comparar esta resposta com a da Fig. 18, onde apenas atenuamos 10 dB na via de Médio/Agudos, para vermos a - 10 -
  11. 11. importância passivo. do processamento A resposta de Fase, muito mais plana na região de transição, reforça o conceito de que quanto mais plana a fase, mais plana também será a resposta em freqüência. A região entre 1 e 2kHz tem irregularidades que se revelam também na resposta acústica em freqüência. Nenhum projeto de divisor pode ser considerado adequado, se a curva de impedância final ficar abaixo de um valor seguro. No pior caso, deseja-se que ela não seja menor que 3,8 Ohms (para uma caixa de 4 Ohms), de modo a não sobrecarregar o amplificador. Na Fig. 24 temos o gráfico da impedância, em toda a faixa. Equalizando Eletronicamente Hoje, praticamente, qualquer instalação sonora possui um equalizador gráfico. Para facilitar a utilização com a caixa, a Tabela 1 apresenta uma sugestão de equalização para a caixa 215M SEL e está disponível no Apêndice I. Na Fig. 25, temos o resultado obtido com a equalização gráfica sugerida, aplicada no sistema dotado da rede passiva, no modo Full Range. Eletro Acústica Mass Sinusoidal 3-4-2007 09.39.26 CLIO 10-5-2007 15.27.54 CLIO dBSPL 180.0 Deg 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 70.0 20 E.A.M. - Eletro Acustica Mass 50.0 LogChirp - Frequency Response 120.0 -180.0 50 100 200 500 1k 2k Hz 5k 10k 20k Ax: 48.0416 Hz Ay: 97.3781 dBSPL Bx: 15806.5000 Hz By: 97.3304 dBSPLDx: 15758.4600 Hz Dy: -0.0477 dBSPL 180.0 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms Ohm Deg 40.0 108.0 30.0 36.0 20.0 -108.0 FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms -36.0 10.0 Stop 1365.31ms File: 0.0 10 -180.0 20 50 100 Ax: 39.9719 Hz Ay: 6.4748 Ohm 200 500 1k Bx: 127.1865 Hz By: 4.2317 Ohm CH B Ohm Resolution 1/24 Octave 1/3 Octave Delay [ms] 0.000 2k Hz 5k 10k 20k Dx: 87.2146 Hz Dy: -2.2432 Ohm Dist Rise [dB] 30.00 Fig. 24 – Curva da Impedância Full Range, obtida com o processador passivo. Freqüência de sintonia: 39,97 Hz; Menor impedância: 4,23 Ohms em 127,18 Hz. A menor impedância em toda a curva foi igual a 4,23 Ohms, atendendo adequadamente ao desejado. Na região que vai de 1 kHz a 22 kHz, a impedância é bastante alta e variável. Isto se deve ao processamento da via Médio/Agudos, onde os maiores valores de impedância correspondem justamente aos pontos de maior eficiência acústica, que foram atenuados para ficar no mesmo nível que a via de Graves. Fig. 25 – Resposta acústica em Freqüência obtida com a rede passiva e a equalização gráfica sugerida na Tabela 1. 100dBSPL @ 2,84 V @1m, de 48 a 15.806 Hz (pontos de -3 dB). A caixa em Bi-Amp Ao desenvolver o circuito do processador passivo, também previmos a possibilidade da caixa ser bi-amplificada. Para isto, uma chave comutadora foi instalada, de modo que se possa mudar com facilidade da função Full Range para Bi-Amp. Nesta modalidade devemos usar, obrigatoriamente, um crossover eletrônico duas vias. Melhor ainda, um processador digital, já que este último oferece resultado muito superior e custa praticamente o mesmo que um crossover analógico. Na Tabela 2, disponível no Apêndice II, temos a sugestão dos parâmetros a serem inseridos no processador digital. - 11 -
  12. 12. O gráfico da Fig. 26 mostra a resposta obtida com o processamento digital sugerido para duas vias amplificadas. A curva da resposta completa é plana dentro de +- 1 dB SPL, praticamente em toda a faixa útil. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 10.37.46 120.0 CLIO dBSPL 252.0 Deg Esta inversão mostra o acerto do processamento, pois o vale com o drive invertido ocorreu exatamente na freqüência de transição (1 kHz). Isto é possível graças ao Crossover Digital, onde filtros paramétricos, FPA e FPB podem ser alocados no ponto exato. Obviamente, estes pontos somente são possíveis de se determinar com a ajuda de um Analisador de Espectro de Áudio. Neste trabalho, utilizamos o CLIOwin7 versão Standard. 144.0 100.0 36.0 90.0 -72.0 80.0 Na mesma figura, na curva de cor preta, há um vale em 1 kHz, obtido pela inversão da fase do driver. 110.0 -180.0 70.0 20 -288.0 50 100 200 Ax: 1000.7360 Hz Ay: -0.3363 Deg 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 26 A – Resposta da Fase Acústica no modo Bi-Amp. Esta última resposta é, realmente, a melhor de todas. Com o processamento digital, o delay existente entre os centros acústicos foi corrigido, permitindo que o drive fosse ligado com a fase normal. Esta “desinversão” em relação ao modo Full Range é providenciada pela chave comutadora, no momento em que é acionada para o modo Bi-Amp. No gráfico da Fig. 27 temos a medição de impulso das duas vias. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Impulse Response 1.00 3-5-2007 11.20.17 CLIO Pa Eletro Acústica Mass LogChirp - Frequency Response 3-5-2007 11.24.58 120.0 CLIO dBSPL 0.60 180.0 Deg 0.20 110.0 108.0 100.0 36.0 90.0 -36.0 80.0 -108.0 -0.20 -0.60 -1.00 5.3 5.9 6.4 7.0 7.6 8.2 8.7 9.3 9.9 ms 10 11 Ax: 6.8225 ms Ay: -0.0002 Pa Az: 2.3469 m Bx: 7.6974 ms By: 0.0048 Pa Bz: 2.6479 m Dx: 0.8749 ms Dy: 0.0050 Pa Dz: 0.3010 m CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 70.0 20 -180.0 50 100 200 500 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: Bi Dig Invert.mls Fig. 26 – Resposta acústica Bi-Amp, obtida com Processamento Digital. Verde: Via de Graves; Azul: Via de Médio/Agudos; Vermelho: soma; Preto: soma com inversão de fase no driver. Na Fig. 26A temos a resposta da fase acústica para o modo Bi-Amp. A curva é muito mais suave na região de transição e, portanto, leva a uma resposta acústica mais plana. Stop 1365.31ms FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 27 – Comparação do centro acústico das Vias de Graves (Vermelho) e Médio/Agudos (Preto) O tempo em que o som demorou a chegar ao microfone de teste foi diferente para cada uma delas. Enquanto na via de Graves foi de 6,82 ms, na de Médio/Agudos foi de 7,69 ms, havendo uma diferença de 0,87 ms. Conhecendo agora esta diferença entre os centros acústicos, basta inserir o respectivo valor no processador. Naturalmente, a via - 12 -
  13. 13. a ser atrasada é aquela em que o som chega primeiro no microfone de teste. Neste caso, a via será a de Graves. Após a inserção do delay no processamento digital, os impulsos ficaram coincidentes no tempo, indicando que os centros acústicos dos WPU1509 e do D408Ti agora estão alinhados. Ver Fig. 28. E.A.M. - Eletro Acustica Mass LogChirp - Impulse Response 3-5-2007 11.20.17 1.00 CLIO Pa 0.60 0.20 -0.20 remotas e outras sutilezas. Para as aplicações ao vivo, onde o tempo disponível é pouco para a montagem e equalização do sistema, o uso em Full Range vai dar excelentes resultados, mesmo sem equalização. O circuito do Processador Passivo e sua montagem Na Fig. 29, apresentamos o circuito do processador passivo. Embora a resposta acústica de cada via tenha se comportado como a função de transferência de um filtro L-R 24 dB/8ª, tal topologia não foi necessária na prática. -0.60 -1.00 0 3.2 6.5 9.7 Ax: 7.6991 ms Ay: 0.0040 Pa Az: 2.6485 m 13 16 CH A dBSPL 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 19 Stop 1365.31ms 23 26 ms 29 32 FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms Fig. 28 – Sobreposição dos impulsos medidos nas vias de Graves (Vermelho) e Médio/Agudos (Preto), após o ajuste. Este procedimento é que leva a uma resposta plana nas freqüências de transição de qualquer sistema. Não basta, apenas, que a resposta acústica esteja conforme uma função de transferência modelo. Se o delay não for corrigido, as vias estarão fora de fase e, portanto, com vales ou picos na transição. Fig. 29 – Circuito Elétrico completo do Processador Passivo. Na versão Full Range, a caixa já apresentava um comportamento muito satisfatório, dispensando qualquer ajuda eletrônica. Ambos os filtros foram montados a 12 dB/8ª. O processamento, que fez coincidir as curvas acústicas com o modelo da função de transferência da Fig. 20, ficou por conta dos equalizadores de impedância e dos filtros rejeita faixa, convenientemente calculados. Note que não há resistores em série com o driver. Aliás, sem eletrônica, a caixa tem um som mais agradável e “macio”. São considerações subjetivas, mas acreditamos que muitos também vão notar isto, na prática. A atenuação necessária foi conseguida somente através dos filtros rejeita faixa, combinados com a otimização do filtro passa altas. Recomendamos o uso em Bi-Amp para os casos de instalações fixas, onde o Engenheiro de Som vai dispor do tempo necessário para uma afinação com o ambiente, ajustes de delay para caixas Na posição Bi-Amp, a chave comutadora separa as duas vias, além de eliminar componentes desnecessários para esta função. - 13 -
  14. 14. Função Elétrica Passivo. de do Transferência Processador A Função de Transferência elétrica do Processador Passivo é feita com carga resistiva, no valor da impedância das vias. Isto é: injeta-se um sinal na entrada do processador, medindo-o nas saídas que estão com resistores substituindo os alto-falantes e drive. Esta curva também é obtida com o analisador de espectro, utilizando um amplificador auxiliar para alimentar o circuito passivo. Nos gráficos que se seguem, estão representadas as curvas obtidas com a caixa 215M SEL, tanto na Horizontal quanto na Vertical. Horizontal – 50, 100 e 200Hz O gráfico da Fig. 30 mostra os resultados obtidos. No modo BiAmp, as curvas PB e PA (Azul e Laranja) se sobrepõem mais que no modo Full-Range. Eletro Acústica Mass LogChirp - Frequency Response 10-5-2007 14.41.06 20.0 CLIO 180.0 dBu Deg 10.0 108.0 0.0 36.0 -10.0 -36.0 -20.0 Horizontal – 400, 800 e 1000Hz -108.0 -30.0 20 -180.0 50 100 200 500 CH A dBu 1/3 Octave 48kHz 65K Half Blackman Start 0.00ms 1k 2k Stop 1365.31ms Hz 5k 10k 20k FreqLO 0.73Hz Length 1365.31ms File: Bi 215 Low.mls Fig. 30 – Funções de Transferência Elétricas do Processador Passivo. Vermelho e Verde, Full Range; Azul e Laranja, Bi-Amp. Isto é necessário, pois no modo Bi-Amp, será o processador digital o responsável pelas razões de atenuação dos filtros, devendo o circuito passivo permitir a livre atuação dos filtros passa baixas e passa altas do processador digital. Horizontal – 2, 4 e 8kHz Diretividade Uma informação muito valiosa para os instaladores de sistemas de som está contida nas Curvas Polares de Diretividade. Horizontal – 10, 12k5 e 16kHz - 14 -
  15. 15. Outra forma de apresentação da diretividade são os gráfico em 3D: Vertical - 50, 100 e 200Hz Gráfico 3D de diretividade horizontal. Vertical - 400, 800 e 1000Hz Gráfico de Diretividade 3D Vertical Esta visão geral, tanto horizontal como vertical mostra, entre outros parâmetros importantes, a diretividade constante da corneta HL4750. Considerações Finais Vertical - 2, 4 e 8kHz Vertical – 10, 12k5 e 16kHz O objetivo deste artigo foi desenvolver um processador passivo para uma caixa acústica conhecida do mercado, tornando-a mais funcional e, ao mesmo tempo, mostrar as várias etapas do seu desenvolvimento. Esperamos haver conseguido demonstrar o método utilizado e contamos com suas sugestões para incrementá-lo. Entre em contato conosco, nos endereços suporte@eam.com.br e homero@selenium.com.br . - 15 -
  16. 16. Agradecimentos: Nossos agradecimentos às empresas que gentilmente cederam equipamentos para este artigo. • • Eletrônica Selenium, pelos transdutores. Vitória Som Holambra, pelos gabinetes 215M. Equipamentos utilizados no projeto: • Analisador Eletro Acústico CLIOwin7 Standard Audiomatica • Microfone calibrado MIC-01 - Audiomatica • Interface for Loudspeakers Measurements – ILM1 fabricado pela E.A.M. • Decibelímetro Leader LMV182-A • Amplificador A-1 Gradiente • Processador DCX2496 Behringer Foto 1 – Vista frontal/lateral da caixa. Este artigo está disponível, no formato pdf, nos sites: www.eam.com.br www.selenium.com.br A montagem da caixa A seguir, apresentamos algumas fotos feitas durante o processo de montagem das caixas. Foto 2 – O Processador Passivo instalado na caixa. No painel inferior, os conectores e a chave Full Range/Bi-Amp - 16 -
  17. 17. Foto 3 – O conjunto de transdutores. Foto 4 – O Processador Passivo 215M SEL com sua fiação. Apêndice – Tabelas de Equalização Tabela 1 - Equalização Gráfica para a Caixa 215M SEL. Nº Tipo Freq. (Hz) Nível (dB) HPF 30 0,0 1 gráfico 20 0,0 2 gráfico 25 0,0 3 gráfico 31,5 0,0 4 gráfico 40 0,0 5 gráfico 50 0,0 6 gráfico 63 0,0 7 gráfico 80 +3,0 8 gráfico 100 -3,0 9 gráfico 125 0,0 10 gráfico 160 -3,5 11 gráfico 200 -1,0 12 gráfico 250 0,0 13 gráfico 315 +2,0 14 gráfico 400 0,0 15 gráfico 500 +2,5 16 gráfico 630 +1,5 17 gráfico 800 +3,5 18 gráfico 1000 +1,5 19 gráfico 1250 +3,5 20 gráfico 1600 +3,5 21 gráfico 2000 -0,5 22 gráfico 2500 +2,0 23 gráfico 3150 -0,5 24 gráfico 4000 -0,5 25 gráfico 5000 +1,0 26 gráfico 6300 0,0 27 gráfico 8000 -0,5 28 gráfico 10000 -1,0 29 gráfico 12500 +3,0 30 gráfico 16000 -3,0 31 gráfico 20000 0,0 LPF 19000 0,0 Tabela 2 - Processamento Digital Bi-Amp para a Caixa 215M SEL SAÍDA Nome GRAVES M./Agudos GANHO (dB) DELAY (ms) POLARIDADE 0.0 0.87 Positiva -1.2 0.0 Positiva Freq (Hz) Slope (dB) Shape 40 24 Butterworth 840 24 Butterworth Freq (Hz) Slope (dB) Shape 4.02k 24 Linkwitz-Ril. 19.0k 24 Butterworth PEQ1 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ2 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ3 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ4 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ5 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ6 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) PEQ7 Freq (Hz) Nível (dB) Tipo Q (Bandwidth) 77 +4.0 Paramétrico 5.6 0.25 102 -1.0 Paramétrico 6.3 0.23 165 -3.0 Paramétrico 7.1 0.20 309 +3.5 Paramétrico 6.3 0.23 467 +3.5 Paramétrico 7.1 0.20 620 +2.0 Paramétrico 7.1 0.20 840 -4.0 Paramétrico 7.9 0.18 1.0k -4.5 Paramétrico 3.2 0.45 1.57k +2.5 Paramétrico 10.0 0.14 2.51k +2.5 Paramétrico 8.9 0.16 3.39k -1.5 Paramétrico 6.3 0.23 5.42k +1.8 Paramétrico 3.5 0.41 12.0k +6.0 Paramétrico 10.0 0.14 HPF LPF - - 17 -

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