2242 ie projeto 2 - residência

Projeto 2: Residência Modelo
3
O projeto de instalação elétrica da residência modelo foi dividido em etapas com o objetivo de facilitar e
simplificar seu desenvolvimento segundo informações citadas nos vários capítulos do livro Instalações
Elétricas: Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais.
Todas as informações pertinentes às várias etapas do projeto seguem as normas para instalações elétricas
residenciais definidas pela Associação Brasileira de Normas Técnicas (ABNT).
Etapa 1 - Consulta Preliminar
Referência: Capítulo 13 - Tópico 13.2
A residência modelo será construída na cidade de São Paulo, sob concessão da Eletropaulo. Em consulta
preliminar à empresa concessionária, foram obtidas as seguintes informações:
Tensão nominal de fornecimento: 127 / 220 V
Sistema de fornecimento: estrela com neutro
Zona de distribuição: aérea
Tipo de consumidor: residencial
Etapa 2 - Levantamento de Dados e Planta Baixa do Imóvel
A Tabela P2.1 apresenta as dimensões dos diversos ambientes da residência modelo. Foi adotada uma legen-
da que representa esses ambientes por meio de uma sigla.
A Figura P2.1 no anexo deste projeto apresenta a planta baixa dessa residência com a denominação dos seus
ambientes e áreas externas e as suas respectivas dimensões.
2 Residência Modelo

Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais
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Tabela P2.1 - Informações sobre a residência.
Dados
Gerais
Dimensões
(m)
Área
(m2
)
Perímetro
(m)
Dimensões do terreno: área externa 13,40 . 24,20 324,28 75,20
Dimensões do terreno: área interna 13,00 . 23,80 309,40 73,60
Dimensões da área construída 13,00 . 23,80 309,40 73,60
Dimensões da casa 10,00 . 14,80 148,00 49,60
Espessura das paredes com acabamento 0,20
Dados das Dependências
Sigla Dependência
Dimensões
(m)
Área
(m2
)
Perímetro
(m)
ST1 Suíte 1 3,00 . 3,00 9,00 12,00
ST2 Suíte 2 3,60 . 3,00 10,80 13,20
B1 Banheiro 1 2,00 . 1,80 3,60 7,60
B2 Banheiro 2 2,00 . 1,80 3,60 7,60
B3 Banheiro 3 1,20 . 1,80 2,16 6,00
HL Hall 0,80 . 4,20 3,36 10,00
SJ Sala de jantar 5,00 . 4,20 + 1,40 . 2,20 24,08 21,20
SV Sala de visitas 5,80 . 3,00 17,40 17,60
CZ Cozinha 3,60 . 2,60 9,36 12,40
AS Área de serviço 2,60 . 2,60 6,76 10,40
GR Garagem 3,00 . 4,20 12,60 14,40
VR Varanda 6,60 . 4,20 27,72 21,60
JD Jardim 5,30 . 4,00 + 7,70 . 2,00 36,60
QFU Quintal do fundo 5,30 . 1,00 + 7,70 . 3,00 28,40
QFR Quintal da frente 4,00 . 13,00 52,00
CLD Corredor lateral direito 1,50 . 14,80 22,20
CLE Corredor lateral esquerdo 1,50 . 14,80 22,20

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Aparelhos diferenciados desejados pelo cliente:
Ar condicionado na suíte 2;
Torneira elétrica na cozinha;
Chuveiros elétricos nos banheiros B1 e B2;
Lavadora de louças na cozinha;
Secadora de roupas na área de serviço;
Lavadora de roupas na área de serviço;
Portão automático;
Iluminação de jardim.
Etapa 3 - Previsão de Cargas de Iluminação
Referência: Capítulos 12 e 13 - Tópico 13.3
Para a previsão de cargas de iluminação, determinaremos a potência mínima de iluminação de cada ambiente
a partir de sua área e a quantidade de pontos de iluminação por ambiente. Veja a Tabela P2.2.
Tabela P2.2 - Previsão de cargas de iluminação.
Dependência
Área
(m2
)
Potência Mínima de
Iluminação S (VA)
Quantidade de Pontos
de Iluminação
Potência Total
Stot (VA)
ST1 9,00
6 + 3 (m2
)
100 + 0 = 100 VA
1 x 100 100
ST2 10,80
6 + 4 + 0,8 (m2
)
100 + 60 + 0 = 160 VA
1 x 160 160
B1 3,60
3,6 (m2
) + 2 arandelas
100 + 2 . 60 = 220 VA
1 x 100
2 x 60
220
B2 3,60
3,6 (m2
) + 2 arandelas
100 + 2 . 60 = 220 VA
1 x 100
2 x 60
220
B3 2,16
2,16 (m2
)
100 = 100 VA
1 x 100 100
HL 3,36
somente 2 arandelas
2 . 60 = 120 VA
2 x 60
(nota 1)
120
SJ 24,08
6 + 4 + 4 + 4 + 4 + 2,08 (m2
)
100 + 4 . 60 + 0 = 340 VA
2 x 120
1 x 100
340
SV 17,40
6 + 4 + 4 + 3,4 (m2
)
100 + 2 . 60 + 0 = 220 VA
2 x 110 220
CZ 9,36
6 + 3,36 (m2
) + 1 campainha
100 + 0 + 40 = 140 VA
1 x 100
1 x 40
140
AS 6,76
6 + 0,76 (m2
)
100 + 0 = 100 VA
1 x 100 100
GR 12,60
6 + 4 + 2,60 (m2
)
100 + 60 + 0 = 160 VA
2 x 80
(nota 2)
160
VR 27,72
6 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 1,72 (m2
)
100 + 5 . 60 + 0 = 400 VA
2 x 200 400
JD 36,60 (nota 3) 2 x 167 (B) 334
QFU 28,40 1 x 150 (B) 150
QFR 52,00
(nota 4)
2 x 150 (B) 300
CLD 22,20 3 x 100 300
CLE 22,20
(nota 5)
2 x 100 200

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Notas
1) Como o hall é estreito e há uma abertura central para a sala de jantar, optou-se por instalar duas arandelas frontais às portas dos banheiros,
já na parte interna das suítes, no lugar de uma lâmpada de teto na região central.
2) Na garagem, optou-se por dois pontos de luz no teto para minimizar as regiões de sombra provocadas pela presença do veículo.
3) No jardim, optou-se por duas luminárias, de uma lâmpada a vapor metálico de 150 W /220 V (alimentação bifásica indicada por B). No
Exercício Resolvido 1 do Tópico 13.1 há um exemplo de cálculo da potência aparente (S = 167 VA) para esse tipo de lâmpada.
4) Nos quintais do fundo e da frente, optou-se, respectivamente, por uma e duas luminárias com lâmpada halógena do tipo lapiseira de 150 W/220 V
(alimentação bifásica indicada por B). Como esse tipo de lâmpada tem fator de potência unitário, S = P = 150 VA.
5) Nos corredores laterais esquerdo e direito, optou-se por utilizar, respectivamente, duas e três arandelas convenientemente espaçadas.
Nos demais ambientes, o ideal será a utilização de lâmpadas fluorescentes compactas, embora a previsão de
cargas permita a utilização de lâmpadas incandescentes sem que isso comprometa a segurança da instalação.
Planta Baixa com a Localização dos Pontos de Luz e de Comando
A simbologia usada para os pontos de luz e de comando segue as normas da NBR 5444, conforme o Capítulo
5. Veja a Figura P2.2 no anexo deste projeto.
Considerações sobre os Circuitos e Dispositivos de Comando dos Pontos de Luz
Suíte 1: uma lâmpada (a) com um ponto de comando (a)
Suíte 2: uma lâmpada (b) com um ponto de comando (b)
Banheiro 1: uma lâmpada (c) com um ponto de comando (c) mais duas arandelas (d) com um ponto de
comando (d)
Banheiro 2: uma lâmpada (e) com um ponto de comando (e) mais duas arandelas (f) com um ponto de
comando (f)
Banheiro 3: uma lâmpada (g) com um ponto de comando (g)
Hall: uma arandela (h1) com um ponto de comando (h1) e uma arandela (h2) com um ponto de comando
(h2)
Sala de jantar: duas lâmpadas (i) com três pontos de comando (i) e uma arandela (j) com um ponto de
comando (j)
Sala de visitas: duas lâmpadas (k) com dois pontos de comando (k)
Cozinha: uma lâmpada (l) com um ponto de comando (l) e uma campainha (m) com um ponto de
comando (m) situado ao lado do portão de entrada, no lado externo do muro
Área de serviço: uma lâmpada (n) com um ponto de comando (n)
Garagem: duas lâmpadas (o) com um ponto de comando (o)
Varanda: duas lâmpadas (p) com dois pontos de comando (p)
Jardim: duas lâmpadas (q) de 220 V com um ponto de comando (2q)
Quintal do fundo: uma lâmpada (r) de 220 V com um ponto de comando (2r)
Quintal da frente: duas lâmpadas (s) de 220 V com um ponto de comando (2s)
Corredor lateral esquerdo: duas lâmpadas (t) com um ponto de comando (t)
Corredor lateral direito: duas lâmpadas (u) com um ponto de comando (u) e uma lâmpada (v) com um
ponto de comando (v)

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Etapa 4 - Previsão de Cargas de Tomadas - TUG e TUE
Para a previsão de cargas de tomadas, determinaremos a quantidade de pontos de tomada (TUG e TUE) e
respectivas potências mínimas para cada ambiente do imóvel a partir de seus perímetros e/ou suas áreas.
Cálculos e Informações
Dependência Número Mínimo de TUGs Previsão de TUGs e TUEs
Suíte 1
p = 12,00 m
3n4,2
5
00,12
n =→== 3 TUGs de 100 VA
Suíte 2
p = 13,20 m
3n6,2
5
20,13
n =→==
3 TUGs de 100 VA
1 TUE - ar condicionado - 220 V/8.500 BTU/h-1.550
VA
Banheiros 1 e 2
a = 3,60 m2 n = 1
1 TUG de 600 VA
1 TUE - chuveiro - 220 V/5.400 VA
Banheiro 3
a = 2,16 m2 n = 1 1 TUG de 600 VA
Hall
a = 3,36 m2 n = 1 1 TUG de 100 VA
Sala de jantar
p = 21,20 m
5n2,4
5
20,21
n =→== 5 TUGs de 100 VA
Sala de visitas
p = 17,60 m
4n5,3
5
60,17
n =→==
4 TUGs de 100 VA
(duas tomadas duplas para TV, DVD, som etc.)
Cozinha
p = 12,40 m
4n5,3
5,3
40,12
n =→==
1 TUG - geladeira - 600 VA
1 TUG - freezer - 600 VA
1 TUG - exaustor - 100 VA
1 TUG - fogão - 100 VA
1 TUG de 600 VA
(tomada dupla acima da bancada da pia)
1 TUE - torneira elétrica - 220 V/3.000 VA
1 TUE - forno de micro-ondas - 127 V/1.500 VA
1 TUE - lavadora de louças - 220 V/2.000 VA
Área de serviço
p = 10,40 m
3n0,3
5,3
40,10
n =→==
3 TUGs de 600 VA
1 TUE - lavadora de roupas - 220 V/1.000 VA
1 TUE - secadora de roupas - 220 V/2.500 VA
Garagem n = 1 1 TUG de 100 VA
Varanda n = 1 1 TUG de 100 VA
Quintal do fundo n = 1 1 TUG de 1.000 VA (tomada à prova de umidade)
Quintal da frente
n = 1
Observação: Potência do motor
calculada no Exercí-
cio Resolvido 2 do
Tópico 13.1.
1 TUG de 1.000 VA (tomada à prova de umidade)
1 TUE - motor 2φ do portão - 220 V/1 CV - 1.082 VA

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A seguir, apresentamos a Tabela P2.3 com a síntese da previsão de cargas de tomadas da residência.
Tabela P2.3 - Previsão de cargas de tomadas.
Área Perímetro TUG TUE
Dependência
(m2
) (m) Qtde. Sunit (VA) Stot (VA) Aparelho Stot (VA)
ST1 9,00 12,00 3 100 300
ST2 10,80 13,20 3 100 300 AC(B) 1.550
B1 3,60 7,60 1 600 600 CH(B) 5.400
B2 3,60 7,60 1 600 600 CH(B) 5.400
B3 2,16 6,00 1 600 600
HL 3,36 10,00 1 100 100
SJ 24,08 21,20 5 100 500
SV 17,40 17,60 4 100 400
CZ 9,36 12,40
GL
FZ
EX
FG
1
600
600
100
100
600
2.000
TN(B)
FM
LL(B)
3.000
1.500
2.000
AS 6,76 10,40 3 600 1.800
LR(B)
SR(B)
1.000
2.500
GR 12,60 14,40 1 100 100
VR 27,72 21,60 1 100 100
JD 36,60
QFU 28,40 1 1.000 1.000
QFR 52,00 1 1.000 1.000 PA(B) 1.082
CLD 22,20
CLE 22,20
Nota: Os pontos de utilização bifásicos (220 V) estão indicados por (B).
Planta Baixa com a Localização dos Pontos de Luz, de Comando e
Tomadas TUG e TUE
A simbologia usada para os pontos de luz, de comando e de tomadas segue as normas da NBR 5444, con-
forme o Capítulo 5. Veja a Figura P2.3 no anexo deste projeto.
Observe que os dispositivos conjugados, isto é, interruptores e/ou tomadas que se encontram em uma mesma
caixa de passagem encontram-se ligados por uma linha cheia preta.
Exemplos
Na cozinha há dois interruptores bipolares de uma seção (2r e 2q) conjugados (ao lado da porta de saída
para o quintal dos fundos) e duas tomadas monofásicas conjugadas, uma para o freezer (FZ) e outra para a
geladeira (GL).
No banheiro B1 há um interruptor simples de uma seção (d) conjugado com uma tomada monofásica. No
banheiro B2 há outro dispositivo conjugado similar.
Na sala de visitas há um interruptor simples de duas seções (t,u) conjugado com dois interruptores parale-
los de uma seção (p,q).

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Etapa 5 - Quadro de Previsão de Cargas e Potência Instalada
Após a previsão parcial das cargas por categoria (iluminação e tomadas), podemos preencher o Quadro de
Previsão de Cargas, que contém o levantamento detalhado de todas as cargas relevantes, para que possamos
dimensionar os diversos elementos que compõem a instalação elétrica do imóvel, Tabela P2.4.
Tabela P2.4 - Quadro de previsão de cargas e potência instalada.
Dimensões Iluminação TUG TUE
Depend. Área
(m2
)
Perím.
(m)
Qtde.
Sunit
(VA)
Stot
(VA)
Qtde.
Sunit
(VA)
Stot
(VA)
Aparelho
Stot
(VA)
ST1 9,00 12,00 1 100 100 3 100 300 - -
ST2 10,80 13,20 1 160 160 3 100 300 AC (B) 1.550
B1 3,60 7,60
1
2
100
60
220 1 600 600 CH (B) 5.400
B2 3,60 7,60
1
2
100
60
220 1 600 600 CH (B) 5.400
B3 2,16 6,00 1 100 100 1 600 600
HL 3,36 10,00 2 60 120 1 100 100
SJ 24,08 21,20
2
1
120
100
340 5 100 500
SV 17,40 17,60 2 110 220 4 100 400
CZ 9,36 12,40
1
1
100
40
140
3
2
600
100
2.000
TN (B)
FM
LL(B)
3.000
1.500
2.000
AS 6,76 10,40 1 100 100 3 600 1.800
LR (B)
SR (B)
1.000
2.500
GR 12,60 14,40 2 80 160 1 100 100
VR 27,72 21,60 2 200 400 1 100 100
JD 36,60 2 (B) 167 334
QFU 28,40 1 (B) 150 150 1 1.000 1.000
QFR 52,00 2 (B) 150 300 1 1.000 1.000 PA (B) 1.082
CLD 22,20 3 100 300
CLE 22,20 2 100 200
Totais 3.564 9.400 23.432
Determinação da potência ou carga instalada (Sinst):
Silum = 3.564 VA ≅ 3,56 kVA
STUG = 9.400 VA = 9,40 kVA
STUE = 23.432 VA ≅ 23,43 kVA
Sinst = Silum + STUG + STUE = 3,56 + 9,40 + 23,43 ⇒ Sinst = 36,39 kVA

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Etapa 6 - Modalidade e Limite de Fornecimento
Referência: Capítulo 14 - Tópicos 14.1 e 14.2
Potência instalada: Sinst = 34,39 kVA
Como a potência instalada é superior a 20 kW, de acordo com as Tabelas 14.2, 14.3 e 14.4 do livro, o projeto
elétrico da residência se enquadra na modalidade C, sistema trifásico, estrela com neutro aéreo, 127 / 220 V
com quatro condutores, três fases e um neutro (FFFN) e limite de fornecimento até 75 kW.
Nesse caso, é necessário apresentar a guia da ART para a solicitação da ligação da energia elétrica.
Etapa 7 - Cálculo da Demanda Máxima e Dimensionamento do
Ramal de Entrada
Referência: Capítulo 14 - Tópicos 14.3 e 14.4
Do quadro de previsão de cargas, Tabela P2.4, destacamos as potências de interesse para calcularmos os
fatores de demanda (FD). Para isso, usaremos as Tabelas 14.5 a 14.8 do livro.
S1 - Iluminação: Silum = 3,56 kVA
Tomadas de uso geral: STUG = 9,40 kVA
S1 = Silum + STUG = 3,56 + 9,40 ⇒ S1 = 12,96 kVA
Tabela 14.5 → FD1 = 0,24
S2 - 2 chuveiros: SCH = 2 . 5400 = 10800 ⇒ SCH = 10,80 kVA
1 torneira elétrica: STN = 1 . 3000 = 3000 ⇒ STN = 3,00 kVA
S2 = SCH + STN = 10,80 + 3,00 ⇒ S2 = 13,80 kVA (3 aparelhos)
Tabela 14.6 → FD2 = 0,56
S3 - 1 lavadora de louças: S3 = 2,00 kVA (1 aparelho)
Tabela 14.7 → FD3 = 1,00
S4 - 1 forno de micro-ondas: S4 = 1,50 kVA (1 aparelho)
Tabela 14.7 → FD4 = 1,00
S5 - 1 secadora de roupas: S5 = 2,50 kVA (1 aparelho)
Tabela 14.7 → FD5 = 1,00
S6 - 1 ar condicionado: S6 = 1,55 kVA (1 aparelho)
Tabela 14.7 → FD6 = 1,00
S7 - 1 motor do portão: S7 ≅ 1,08 kVA (maior motor)
Tabela 14.8 → FD7 = 1,00

11
S8 - 1 lavadora de roupas: S8 = 1,00 kVA (menor motor)
Tabela 14.8 → FD8 = 0,50
Observação: A lavadora de roupas não consta das tabelas da Eletropaulo. Como se trata de um equipamento fixo e
a sua potência foi estimada em 1,00 kVA, ela foi considerada no cálculo da demanda máxima. Sendo
uma máquina a motor com potência menor que a do motor do portão (1,082 kVA), ela foi enquadrada
como o segundo motor da instalação (menor motor). Assim, conforme a Tabela 14.8 do livro, o seu
fator de demanda é 0,50.
Cálculo da Demanda Máxima - Dmáx
Dmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 + S7 . FD7 + S8 . FD8 ⇒
Dmáx = 12,95 . 0,24 + 13,80 . 0,56 + 2,00 + 1,50 + 2,50 + 1,55 + 1,08 + 1,00 . 0,50 ⇒
Dmáx = 3,11 + 7,73 + 2,00 + 1,50 + 2,50 + 1,55 + 1,08 + 0,50 ⇒
Dmáx = 19,97 kVA
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima - IDmáx
Como o sistema é trifásico em estrela, de acordo com a Tabela 14.10 do livro, a corrente IDmáx é calculada
por:
⇒==
220.3
19970
V.3
D
I
máx
Dmáx IDmáx = 52,41 A
Dimensionamento do Ramal de Entrada
Na Tabela 14.11 do livro, segunda coluna, entramos com o valor de corrente nominal igual ou imediata-
mente superior à corrente de demanda máxima calculada, IDmáx = 52,41 A, ou seja, INdp = 60 A.
Na linha dessa corrente obtemos todas as especificações para o dimensionamento do ramal de entrada:
Categoria de atendimento: C3
Dispositivo de proteção: disjuntor tripolar de 60 A
Ramal de entrada: três fases de seção 16 mm2
com capacidade de corrente de 68 A, neutro de seção
16 mm² (mesma especificação das fases), conforme a Tabela 14.13 do livro, e eletroduto de PVC com
diâmetro de 32 mm
Sistema de medição: direta
Sistema de aterramento: condutor de 16 mm2
, eletroduto de PVC com diâmetro de 32 mm
Poste: tubular de aço seção quadrada de 80 x 80 x 3 mm
Caixa de entrada: tipo E (padrão Eletropaulo)
Padrão de Entrada
A Figura P2.4 ilustra um tipo de padrão de entrada da Eletropaulo com diversos detalhes construtivos,
incluindo os itens especificados nesta etapa de projeto.

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Etapa 8 - Localização dos Quadros de Medição (QM) e de
Distribuição (QD)
Referência: Capítulo 10 - Tópico 10.2 e Capítulo 15 - Tópico 15.2
Quadro de Medição - QM
Em princípio, o quadro de medição QM deve ficar o mais próximo possível do quadro de distribuição QD,
mas ele deve prioritariamente estar em local apropriado para a sua ligação à rede elétrica secundária da
concessionária.
Em residências, é muito comum instalar o QM em garagens ou no quintal da frente, pois esses ambientes
ficam próximos ao local da rede elétrica secundária. Assim sendo, vamos posicionar o QM no quintal da
frente, lado direito, próximo ao portão automático da residência modelo, conforme mostra a Figura P2.5.
Quadro de Distribuição - QD
Para a melhor localização QD, vamos analisar primeiramente o quadro de previsão de cargas, Tabela P2.4,
para verificarmos quais dependências concentram a maior parcela da potência total instalada, lembrando que:
Silum = 3,56 kVA
STUG = 9,40 kVA
STUE = 23,43 kVA
Sinst = 36,39 kVA
Em primeiro lugar, vemos que a maior carga se concentra nas tomadas de uso específico (STUE = 23,43 kVA),
aproximadamente 2,5 vezes superior à potência atribuída às tomadas de uso geral (STUG = 9,40 kVA).
Além disso, pelo quadro de distribuição de cargas verificamos que as dependências que concentram mais
potência são:
1º Banheiros B1 e B2: 440 VA (iluminação) + 1.200 VA (TUG) + 10.800 VA (TUE) = 12.440 VA
2º Cozinha: 140 VA (iluminação + campainha) + 2.000 VA (TUG) + 6.500 VA (TUE) = 8.640 VA
3º Área de serviço: 100 VA (iluminação) + 1.800 VA (TUG) + 3.500 VA (TUE) = 5.400 VA
No entanto, analisando a planta com todos os pontos de utilização alocados, Figura P2.3, verificamos que a
concentração dos pontos está na região onde se situam a cozinha e a área de serviço.
Assim, achamos que a ponderação pelo processo do baricentro torna-se desnecessária, pois é claro que o
centro de carga fica na região ocupada pela área de serviço, cozinha e banheiros B1 e B2.
Um local bom para a instalação do QD é ao lado da porta de entrada da cozinha, para quem vem da sala de
jantar, pois o seu acesso é fácil e está geometricamente próximo das regiões de maior concentração de
potência e de pontos de utilização, Figura P2.5.

13
Etapa 9 - Divisão da Instalação em Circuitos Terminais e
Implementação dos Esquemas Unifilares
Referência: Capítulos 6 e 7 e Capítulo 15 - Tópicos 15.3 e 15.4
A divisão da instalação será feita em três blocos de circuitos, a saber: iluminação, tomadas de uso geral
(TUG) e tomadas de uso específico (TUE).
A definição dos pontos de utilização que comporão os circuitos será acompanhada do cálculo das suas
potências aparentes S (VA) e respectivas correntes de projeto IB (A). Para esses cálculos, serão consideradas
as suas tensões de alimentação, sendo v = 127 V para os circuitos monofásicos e V = 220 V para os circuitos
bifásicos.
Circuitos de Iluminação
Os pontos de iluminação devem constituir circuitos independentes dos circuitos de tomadas (TUG e TUE) e
respeitar as limitações de corrente de projeto IB (A) e potência S (VA) fornecidas pela Tabela 15.1 do livro.
Assim, distribuiremos as cargas de iluminação em quatro circuitos terminais a partir da Tabela P2.4, visando
o balanceamento das fases de alimentação.
Circuito 1 (127 V):
− CLE → 2 pontos de 100 VA
− CLD → 3 pontos de 100 VA
− GR → 2 pontos de 80 VA
− VR → 2 pontos de 200 VA
S1 = 5 . 100 + 2 . 80 + 2 . 200 ⇒ S1 = 1060 VA ∴ inferior a 1270 VA
A35,8I
127
1060
v
S
I 1B
1
1B =⇒== ∴ inferior a 10 A
Circuito 2 (127 V):
− ST1 → 1 ponto de 100 VA
− B1 → 1 ponto de 100 VA + 2 pontos de 60 VA
− B2 → 1 ponto de 100 VA + 2 pontos de 60 VA
− HL → 2 pontos de 60 VA
S2 = 3 . 100 + 1 . 160 + 6 . 60 ⇒ S2 = 820 VA ∴ inferior a 1270 VA
A46,6I
127
820
v
S
I 2B
2

14
Circuito 3 (127 V):
− B3 → 1 ponto de 100 VA
− CZ → 1 ponto de 100 VA + 1 ponto de 40 VA
− AS → 1 ponto de 100 VA
− SV → 2 pontos de 110 VA
− SJ → 2 pontos de 120 VA + 1 ponto de 100 VA
S3 = 4 . 100 + 1 . 40 + 2 . 110 + 2 . 120 ⇒ S3 = 900 VA ∴ inferior a 1270 VA
A09,7I
127
900
v
S
I 3B
3
Circuito 4 (220 V):
− JD → 2 pontos de 167 VA
− QFU → 1 ponto de 150 VA
− QFR → 2 pontos de 150 VA
S4 = 2 . 167 + 3 . 150 ⇒ S4 = 784 VA ∴ inferior a 2200 VA
A56,3I
220
784
V
S
I 4B
4
Tomadas de Uso Geral (TUG)
Os pontos de tomadas de uso geral (TUG) devem constituir circuitos independentes dos circuitos de ilumina-
ção e respeitar as limitações de corrente de projeto IB (A) e potência S (VA) fornecidas pela Tabela 15.2 do
livro.
Neste sentido, distribuiremos as cargas das TUGs em cinco circuitos terminais a partir da Tabela P2.4, visan-
do o balanceamento das fases de alimentação.
Circuito 5 (127 V):
− ST1 → 3 pontos de 100 VA
− ST2 → 3 pontos de 100 VA
− HL → 1 ponto de 100 VA
− SJ → 5 pontos de 100 VA
− SV → 4 pontos de 100 VA
− VR → 1 ponto de 100 VA
− GR → 1 ponto de 100 VA
S5 = 18 . 100 ⇒ S5 = 1800 VA ∴ inferior a 2100 VA
A17,14I
127
1800
v
S
I 5B
5

15
Circuito 6 (127 V) - exclusivo para os banheiros:
A17,14I
127
1800
v
S
I 6B
6
Circuito 7 (127 V) - exclusivo para a cozinha:
− CZ → 3 pontos de 600 VA + 2 pontos de 100 VA
S7 = 3 . 600 + 2 . 100 ⇒ S7 = 2000 VA ∴ inferior a 2100 VA
A75,15I
127
2000
v
S
I 7B
7
Circuito 8 (127 V) - exclusivo para área de serviço:
− AS → 3 pontos de 600 VA
A17,14I
127
1800
v
S
I 8B
8
Circuito 9 (127 V) - exclusivo para áreas externas:
− QFR → 1 ponto de 1000 VA
− QFU → 1 ponto de 1000 VA
A75,15I
127
2000
v
S
I 9B
9

16
Tomadas de Uso Específico (TUE)
Os pontos de tomadas de uso específico (TUE) devem constituir circuitos independentes dos demais.
Nessa residência haverá, portanto, nove circuitos de TUEs, conforme constam na Tabela P2.4.
Circuito 10 (220 V) - banheiro 1 (chuveiro):
⇒= VA5400S10 A55,24I
220
5400
V
S
I 10B
10
10B =⇒==
Circuito 11 (220 V) - banheiro 2 (chuveiro):
⇒= VA5400S11 A55,24I
220
5400
V
S
I 11B
11
11B =⇒==
Circuito 12 (220 V) - cozinha (torneira elétrica):
− CZ → 1 ponto de 3000 VA
⇒= VA3000S12 A64,13I
220
3000
V
S
I 12B
12
12B =⇒==
Circuito 13 (220 V) - área de serviço (lavadora de roupas):
⇒= VA1000S13 A55,4I
220
1000
V
S
I 13B
13
13B =⇒==
Circuito 14 (220 V) - área de serviço (secadora de roupas):
⇒= VA2500S14 A36,11I
220
2500
V
S
I 14B
14
14B =⇒==
Circuito 15 (220 V) - cozinha (lavadora de louças):
⇒= VA2000S15 A09,9I
220
2000
V
S
I 15B
15
15B =⇒==

17
Circuito 16 (127 V) - cozinha (forno de micro-ondas):
⇒= VA1500S16 A81,11I
127
1500
v
S
I 16B
16
16B =⇒==
Circuito 17 (220 V) - suíte 2 (ar condicionado):
⇒= VA1550S17 A05,7I
220
1550
V
S
I 17B
17
17B =⇒==
Circuito 18 (220 V) - quintal da frente (motor do portão automático):
− QFR → 1 ponto de 1082 VA
⇒= VA1082S18 A92,4I
220
1082
V
S
I 18B
18
18B =⇒==
Após a divisão dos circuitos terminais, montamos o quadro de divisão dos circuitos terminais que sintetiza
as informações e os valores obtidos anteriormente, Tabela P2.5.
Tabela P2.5 - Quadro de divisão dos circuitos terminais.
Circuito Potência
No Tipo
Tensão
(V)
Local Quantidade
X
Potência (VA)
Potência Total
(VA)
1 Iluminação 127
CLE
CLD
GR
VR
2 x 100
3 x 100
2 x 80
2 x 200
1.060
2 Iluminação 127
ST1
ST2
B1
B2
HL
1 x 100
1 x 160
1 x 100 + 2 x 60
1 x 100 + 2 x 60
2 x 60
820
3 Iluminação 127
B3
CZ
AS
SV
SJ
1 x 100
1 x 100 + 1 x 40
1 x 100
2 x 110
2 x 120 + 1 x 100
900
4 Iluminação 220
JD
QFU
QFR
2 x 167
1 x 150
2 x 150
784

18
Circuito Potência
No Tipo
Tensão
(V)
Local Quantidade
X
Potência (VA)
Potência Total
(VA)
5 TUG 127
ST1
ST2
HL
SJ
SV
VR
GR
3 x 100
3 x 100
1 x 100
5 x 100
4 x 100
1 x 100
1 x 100
1.800
6 TUG 127
B1
B2
B3
1 x 600
1 x 600
1 x 600
1.800
7 TUG 127 CZ
3 x 600
2 x 100
2.000
8 TUG 127 AS 3 x 600 1.800
9 TUG 127
QFR
QFU
1 x 1.000
1 x 1.000
2.000
10
TUE (CH)
Chuveiro
220 B1 1 x 5.400 5.400
11
TUE (CH)
Chuveiro
220 B2 1 x 5.400 5.400
12
TUE (TN)
Torneira elétrica
220 CZ 1 x 3.000 3.000
13
TUE (LR)
Lavadora a de roupas
220 AS 1 x 1.000 1.000
14
TUE (SR)
Secadora de roupas
220 AS 1 x 2.500 2.500
15
TUE (LL)
Lavadora de louças
220 CZ 1 x 2.000 2.000
16
TUE (FM)
Forno de
micro-ondas
127 CZ 1 x 1.500 1.500
17
TUE (AC)
Ar condicionado
220 ST2 1 x 1.550 1.550
18
TUE (PA)
Portão automático
220 QFR 1 x 1.082 1.082
Balanceamento das Fases RST
Na Etapa 6, foi definida a modalidade C de fornecimento de energia elétrica para o projeto, isto é, um QM
com sistema trifásico, 127/220 V com quatro condutores, três fases e um neutro (FFFN) com capacidade de
corrente de 68 A.
Com os dados do quadro de divisão dos circuitos terminais, Tabela P2.5, faremos o balanceamento (equilí-
brio de cargas) das três fases RST que saem do QM para alimentar o QD.
A Tabela P2.6 apresenta a distribuição das potências instaladas em cada circuito entre as fases RST de forma
convenientemente balanceada.

19
Mas como o que interessa é o equilíbrio entre as demandas, e não entre as potências instaladas, foi acres-
centada uma coluna com os fatores de demanda (FD) relativos à instalação como um todo, conforme haviam
sido determinados na Etapa 7 do projeto.
O conhecimento dos fatores de demanda na distribuição das cargas instaladas permite antever a possibilidade
de equilíbrio entre as demandas.
É por isso que a Tabela P2.6 está dividida em blocos relativos aos respectivos fatores de demanda.
Isso nem sempre é possível, mas trata-se de uma estratégia interessante para buscar o melhor balanceamento
possível entre as fases da instalação.
Tabela P2.6 - Balanceamento das fases RST.
Fases do Circuito Alimentador
Número
do
Circuito
Tipo FD
Tensão
(V)
Potência
Total
(VA)
R S T
1 Iluminação 127 1.060 1.060
2 Iluminação 127 820 820
4 Iluminação 220 784 392 392
5 TUG 127 1.800 1.800
6 TUG 127 1.800 1.800
7 TUG 127 2.000 2.000
8 TUG 127 1.800 1.800
9 TUG
0,24
127 2.000 2.000
Subtotal 4.192 4.420 4.352
10 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700
11 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700
12 TUE (TN)
0,56
220 3.000 1.500 1.500
Subtotal 5.400 4.200 4.200
13 TUE (LR) 0,50 220 1.000 500 500
Subtotal 500 500
14 TUE (SR) 220 2.500 1.250 1.250
15 TUE (LL) 220 2.000 1.000 1.000
16 TUE (FM) 127 1.500 1.500
17 TUE (AC) 220 1.550 775 775
18 TUE (PA)
1,00
220 1.082 541 541
Subtotal 2.566 3.275 2.791
Carga Instalada (VA)
Total R S T
36.396 12.658 11.895 11.843

20
Cálculo da Demanda Máxima da Fase R - DRmáx
A demanda máxima da fase R do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obti-
dos na Tabela P2.6.
S1- Iluminação e TUGs: S1 = Silum + STUG = 4192 ⇒ S1 = 4,19 kVA → FD1 = 0,24
S2- 2 chuveiros: S2 = 2 . 2700 = 5400 ⇒ S2 = 5,40 kVA → FD2 = 0,56
S3- 1 lavadora de roupas: S3 = 500 ⇒ S3 = 0,50 kVA → FD3 = 0,50
S4- 1 secadora de roupas: S4 = 1250 ⇒ S4 = 1,25 kVA → FD4 = 1,00
S5- 1 ar condicionado: S5 = 775 ⇒ S5 = 0,78 kVA → FD5 = 1,00
S6- 1 motor do portão: S6 = 541 ⇒ S6 = 0,54 kVA → FD6 = 1,00
DRmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 ⇒
DRmáx = 4,19 . 0,24 + 5,40 . 0,56 + 0,50 . 0,50 + 1,25 + 0,78 + 0,54 ⇒
DRmáx = 1,01 + 3,02 + 0,25 + 1,25 + 0,78 + 0,54 ⇒
DRmáx = 6,85 kVA
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase R - IDRmáx
A corrente de demanda máxima da fase R (IDRmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V),
vale:
⇒==
127
6850
v
D
I
Rmáx
DRmáx IDRmáx = 53,94 A
Cálculo da Demanda Máxima da Fase S - DSmáx
A demanda máxima da fase S do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obtidos
na Tabela P2.6.
S2- 1 chuveiro e 1 torneira: S2 = 2700 + 1500 = 4200 ⇒ S2 = 4,20 kVA → FD2 = 0,56
S3- 1 lavadora de louças: S3 = 1000 ⇒ S3 = 1,00 kVA → FD3 = 1,00
S4- 1 forno de micro-ondas: S4 = 1500 ⇒ S4 = 1,50 kVA → FD4 = 1,00
S5- 1 ar condicionado: S5 = 775 ⇒ S5 = 0,78 kVA → FD5 = 1,00
DSmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 ⇒
DSmáx = 4,42 . 0,24 + 4,20 . 0,56 + 1,00 + 1,50 + 0,78 ⇒
DSmáx = 1,06 + 2,35 + 1,00 + 1,50 + 0,78 ⇒
DSmáx = 6,69 kVA
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase S - IDSmáx
A corrente de demanda máxima da fase S (IDSmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V),
vale:
⇒==
127
6690
v
D
I
Smáx
DSmáx IDSmáx = 52,68 A

21
Cálculo da Demanda Máxima da Fase T - DTmáx
A demanda máxima da fase T do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obtidos
na Tabela P2.6.
S2- 1 chuveiro e 1 torneira: S2 = 2700 + 1500 = 4200 ⇒ S2 = 4,20 kVA → FD2 = 0,56
S3- 1 lavadora de roupas: S3 = 500 ⇒ S3 = 0,50 kVA → FD3 = 0,50
S4- 1 secadora de roupas: S4 = 1250 ⇒ S4 = 1,25 kVA → FD4 = 1,00
S5- 1 lavadora de louças: S5 = 1000 ⇒ S5 = 1,00 kVA → FD5 = 1,00
S6- 1 motor do portão: S6 = 541 ⇒ S6 = 0,54 kVA → FD6 = 1,00
DTmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 ⇒
DTmáx = 4,35 . 0,24 + 4,20 . 0,56 + 0,50 . 0,50 + 1,25 + 1,00 + 0,54 ⇒
DTmáx = 1,04 + 2,35 + 0,25 + 1,25 + 1,00 + 0,54 ⇒
DTmáx = 6,43 kVA
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase T - IDTmáx
A corrente de demanda máxima da fase T (IDTmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V),
vale:
⇒==
127
6430
v
D
I
Tmáx
DTmáx IDTmáx = 50,63 A
Relação entre as Correntes de Demanda Máxima das Fases
Analisando os resultados obtidos, vemos que a fase mais carregada é a R, com 6,85 kVA e 53,94 A, vindo em
seguida a fase S, com 6,69 kVA e 52,68 A, sendo a fase menos carregada a T, com 6,43 kVA e 50,63 A.
Comparando a fase mais carregada (R) com a menos carregada (T), concluímos que a diferença é de aproxima-
damente 6,5%, pois:
065,1
I
I
63,50
94,53
I
I
DTmáx
DRmáx
DTmáx
DRmáx
=⇒=
Esse percentual demonstra que as cargas foram distribuídas convenientemente entre as fases, obtendo-se um
bom equilíbrio.
A Tabela P2.7 apresenta a síntese da distribuição de cargas entre as fases.

22
Tabela P2.7 - Distribuição de cargas entre as fases RST.
Fases do Circuito Alimentador
Número
do
Circuito
Tipo
Tensão
(V)
Potência
Total
(VA)
R S T
1 Iluminação 127 1.060 1.060
4 Iluminação 220 784 392 392
5 TUG 127 1.800 1.800
6 TUG 127 1.800 1.800
7 TUG 127 2.000 2.000
8 TUG 127 1.800 1.800
9 TUG 127 2.000 2.000
10 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700
11 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700
12 TUE (TN) 220 3.000 1.500 1.500
13 TUE (LR) 220 1.000 500 500
14 TUE (SR) 220 2.500 1.250 1.250
15 TUE (LL) 220 2.000 1.000 1.000
16 TUE (FM) 127 1.500 1.500
17 TUE (AC) 220 1.550 775 775
18 TUE (PA) 220 1.082 541 541
Total R S T
Carga Instalada (kVA) 36,40 12,66 11,90 11,84
Demanda Máxima (kVA) 19,97 6,85 6,69 6,43
Corrente de Demanda
Máxima (A)
52,41 53,94 52,68 50,63
Observações
1) A carga instalada total (36,40 kVA), cujo valor é igual ao determinado na Etapa 5 do projeto, é a
soma das cargas instaladas em cada fase: 36,40 kVA = 12,66 + 11,90 + 11,84.
2) A demanda máxima total (19,97 kVA), cujo valor é igual ao determinado na Etapa 7 do projeto, é a
soma das demandas máximas das fases: 19,97 kVA = 6,85 + 6,69 + 6,43.
3) A corrente de demanda máxima total NÃO é a soma das correntes de demanda máxima das fases
(52,41 A ≠ 53,94 + 52,68 + 50,63), mas representa o valor que teria a corrente das fases se o
equilíbrio fosse total, conforme já havia sido determinado na Etapa 7 do projeto. O seu valor é
aproximadamente a média das correntes reais das fases: 52,41 A ≅ (53,94 + 52,68 + 50,63)/3.
Capacidade de Ampliação Futura da Instalação
A capacidade máxima de corrente do sistema de fornecimento de energia elétrica do projeto é 68 A e o dis-
juntor tripolar de proteção é de 60 A, conforme o dimensionamento realizado na Etapa 7 do projeto.
Portanto, o limite de demanda máxima por fase para esse projeto é:
kVA62,7DVA762060.127I.vD FmáxNdpFmáx =⇒===
Como as demandas máximas reais das fases RST são, respectivamente, 6,85 kVA, 6,69 kVA e 6,43 kVA, há
em relação ao limite de demanda máxima uma folga de potência por fase, a qual permite prever uma reserva
para possível ampliação futura da instalação.

23
As folgas de potência e corrente por fase valem:
Fase R:
kVA77,085,662,7DDD RmáxFmáxR =−=−=∆ ou VA770D R =∆
A06,6I94,5360III DRDRmáxNdpDR =∆⇒−=−=∆
Fase S:
kVA93,069,662,7DDD SmáxFmáxS =−=−=∆ ou VA930DS =∆
A32,7I68,5260III DSDSmáxNdpDS =∆⇒−=−=∆
Fase T:
kVA19,143,662,7DDD TmáxFmáxT =−=−=∆ ou VA1190DT =∆
A37,9I63,5060III DTDTmáxNdpDT =∆⇒−=−=∆
Por fim, ao escolher o quadro que será utilizado como QD, deve-se já prever um espaço mínimo para futuras
ampliações. De acordo com a Tabela 15.5 do livro, para um total de 18 circuitos, como é o caso deste
projeto, a NBR 5410 estabelece que se deve prever um espaço de reserva para pelo menos mais 4 circuitos,
ou seja, para mais 4 disjuntores.
Localização dos Eletrodutos e Representação em Planta Baixa
Definidas as características dos circuitos terminais e a sua distribuição entre as fases de alimentação, é neces-
sário determinar a localização dos diversos eletrodutos, representando-os na planta baixa.
Para isso, devem ser considerados alguns fatores:
1) Os pontos de luz adjacentes devem estar, sempre que possível, ligados entre si, mesmo estando em
ambientes diferentes da planta.
2) A localização dos eletrodutos deve propiciar, sempre que possível, trajetos mais curtos para a fiação dos
circuitos.
3) Os trechos de eletrodutos entre caixas de passagens devem ter no máximo 15 m em áreas internas e
30 m em áreas externas.
4) A localização dos eletrodutos deve ser tal que evite a concentração excessiva de condutores de diversos
circuitos em um único trecho.
5) Os eletrodutos para os circuitos de tomadas não precisam ser independentes dos usados para os circuitos
de iluminação. No entanto, é comum a sua instalação em paredes e pisos para evitar a concentração de
condutores nos eletrodutos destinados principalmente aos circuitos de iluminação.
6) Embora a maioria dos eletrodutos seja instalada em linha reta, na planta baixa eles são representados em
linhas curvas para evitar que cortem ou passem por cima de símbolos ou outras informações relevantes.
7) A instalação de eletrodutos em pisos e paredes de banheiros deve ser evitada ou feita com o máximo
cuidado por causa da instalação hidráulica ali presente.
8) Muitos projetistas preferem não utilizar eletrodutos em pisos nas áreas internas de residências. O motivo
é o receio de que a ocorrência de algum problema grave na parte interna da instalação (rompimento de
condutor, entupimento de eletroduto etc.) leve à necessidade de quebrar o piso para a sua manutenção.

24
A Figura P2.6 apresenta os pontos de utilização com a identificação do número do circuito e a localização do
eletroduto que interliga o QM ao QD, onde serão instalados os condutores do circuito alimentador do QD.
Observe que junto do quadro de medição está representado o símbolo do eletroduto que desce, o qual
conduzirá os condutores do ramal de alimentação até o QM.
A Figura P2.7 apresenta a mesma planta baixa na qual foram acrescentados os eletrodutos que permitirão a
instalação dos circuitos de iluminação e de tomadas (TUGs e TUEs).
Naturalmente, a localização dos eletrodutos pode e deve sofrer modificações de acordo com a implemen-
tação dos esquemas unifilares dos circuitos da instalação na medida em que surge uma grande concentração
de condutores em um único eletroduto ou que se visualizem outras possibilidades melhores de caminhos para
a enfiação dos condutores dos circuitos.
Esquemas Unifilares dos Circuitos e Representação em Planta Baixa
Circuito Alimentador - QM para QD
Tipo Tensão (V) Fase(s)
Carga
Instalada (kVA)
Trifásico com neutro 127 / 220 R, S e T 36,40
A Figura P2.8 apresenta o esquema unifilar do circuito alimentador do QD na planta baixa da residência
modelo.
Observações
1) Junto do quadro de medição encontram-se representados os condutores do ramal de alimentação de
entrada.
2) A representação dos condutores do circuito foi feita por meio de uma linha de chamada, pois o
eletroduto é embutido em parede. A linha de chamada deve estar na posição horizontal para que os
condutores sejam representados verticalmente, conforme estabelece o Subtópico 6.2.2 do livro.
3) A ordem de representação dos eletrodutos deve ser: neutro, fase, retorno e proteção. Veja o
Subtópico 6.2.1 do livro.
4) As regras anteriores serão aplicadas a todos os circuitos do projeto.
Nos Capítulos 6 e 7 do livro foram apresentados diversos tipos de circuitos de iluminação e de tomadas com
os mais diversos recursos técnicos e tecnológicos existentes. Nesta parte da Etapa 9 do projeto, usaremos
particularmente como referência os circuitos descritos no Capítulo 6, que são mais comuns, embora alguns
circuitos especiais mostrados no Capítulo 7 também possam ser utilizados.
A Etapa 3 e as Tabelas P2.5 e P2.6 desta etapa especificam os circuitos do seguinte modo:
Circuitos 1, 2, 3 e 4
Circuito 1
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes
Quantidade
x
Potência (VA)
Iluminação 127 T
CLE
CLD
GR
VR
2 x 100
3 x 100
2 x 80
2 x 200

25
Corredor lateral esquerdo: duas lâmpadas (t) com um ponto de comando (t)
Corredor lateral direito: duas lâmpadas (u) com um ponto de comando (u) e uma lâmpada (v) com um
ponto de comando (v)
Garagem: duas lâmpadas (o) com um ponto de comando (o)
Varanda: duas lâmpadas (p) com dois pontos de comando (p)
Circuito 2
Quantidade
x
Potência (VA)
Iluminação 127 S
ST1
ST2
B1
B2
HL
1 x 100
1 x 160
1 x 100 + 2 x 60
1 x 100 + 2 x 60
2 x 60
Suíte 1: uma lâmpada (a) com um ponto de comando (a)
Suíte 2: uma lâmpada (b) com um ponto de comando (b)
Banheiro 1: uma lâmpada (c) com um ponto de comando (c) mais duas arandelas (d) com um ponto de
comando (d)
Banheiro 2: uma lâmpada (e) com um ponto de comando (e) mais duas arandelas (f) com um ponto de
comando (f)
Hall: uma arandela (h1) com um ponto de comando (h1) e uma arandela (h2) com um ponto de comando
(h2)
As duas suítes são exemplos de ambientes onde seria interessante substituir o circuito de comando tradicio-
nal pelo comando por dimmer, como os apresentados no Tópico 7.2.3 do livro.
Circuito 3
Quantidade
x
Potência (VA)
Iluminação 127 T
B3
CZ
AS
SV
SJ
1 x 100
1 x 100 + 1 x 40
1 x 100
2 x 110
2 x 120 + 1 x 100
Banheiro 3: uma lâmpada (g) com um ponto de comando (g)
Cozinha: uma lâmpada (m) com um ponto de comando (m)
Área de serviço: uma lâmpada (n) com um ponto de comando (n)
Sala de visitas: duas lâmpadas (l) com dois pontos de comando (l)
Sala de jantar: duas lâmpadas (i) com três pontos de comando (i) e uma arandela (j) com um ponto de
comando (j)
A sala de jantar é um exemplo de ambiente onde se poderia optar por usar relés de impulso para comandar as
duas lâmpadas (l) por três pontos distintos, substituindo os interruptores por pulsadores, como exibido no
Tópico 7.2.4 do livro.

26
Circuito 4
Tipo Tensão (V) Fases Ambientes
Quantidade
x
Potência (VA)
Iluminação 220 R e T
JD
QFU
QFR
2 x 167
1 x 150
2 x 150
Jardim: duas lâmpadas (q) de 220 V com um ponto de comando (2q)
Quintal do fundo: uma lâmpada (r) de 220 V com um ponto de comando (2r)
Quintal da frente: duas lâmpadas (s) de 220 V com um ponto de comando (2s)
A Figura P2.9 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 1, 2, 3 e 4 e a Figura P2.10 mostra o seu respec-
tivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo.
Observação: O condutor PE, obrigatório em todos os pontos de utilização, conforme o Subtópico 6.2.4 do livro, não
está sendo ainda representado. O motivo é que os circuitos de tomadas ainda serão implementados, de
modo que muitos condutores PE serão naturalmente inseridos.
Circuitos 5 e 6
Circuito 5
Quantidade
x
Potência (VA)
TUG 127 S
ST1
ST2
HL
SJ
SV
VR
GR
3 x 100
3 x 100
1 x 100
5 x 100
4 x 100
1 x 100
1 x 100
Circuito 6
Quantidade
x
Potência (VA)
TUG 127 R
B1
B2
B3
1 x 600
1 x 600
1 x 600
A Figura P2.11 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 5 e 6 e a Figura P2.12 mostra o seu respectivo
esquema unifilar na planta baixa da residência modelo.

27
Circuitos 7, 8 e 9
Circuito 7
Tipo Tensão (V) Fase Ambiente
Quantidade
x
Potência (VA)
TUG 127 R CZ
3 x 600
2 x 100
Circuito 8
Quantidade
x
Potência (VA)
TUG 127 S AS 3 x 600
Circuito 9
Quantidade
x
Potência (VA)
TUG 127 T
QFR
QFU
1 x 1000
1 x 1000
A Figura P2.13 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 7, 8 e 9 e a Figura P2.14 mostra o seu respectivo
esquema unifilar na planta baixa da residência modelo.
Circuitos 10, 11 e 12
Circuito 10
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (CH) 220 R e T B1 1 x 5400
Circuito 11
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (CH) 220 R e S B2 1 x 5400
Circuito 12
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (TN) 220 S e T CZ 1 x 3000
A Figura P2.15 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 10, 11 e 12 e a Figura P2.16 mostra o seu
respectivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo.

28
Circuito 13
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (LR) 220 R e T AS 1 x 1000
Circuito 14
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (SR) 220 R e T AS 1 x 2500
Circuito 15
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (LL) 220 S e T CZ 1 x 2000
A Figura P2.17 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 13, 14 e 15 e a Figura P2.18 mostra o seu
respectivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo.
Circuito 16
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (FM) 127 S CZ 1 x 1500
Circuito 17
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (AC) 220 R e S ST2 1 x 1550
Circuito 18
Quantidade
x
Potência (VA)
TUE (PA) 220 R e T QFR 1 x 1082
A Figura P2.19 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 16, 17 e 18 e a Figura P2.20 mostra os seus
respectivos esquemas unifilares na planta baixa da residência modelo.

29
Finalizada a implementação do esquema unifilar de todos os circuitos do projeto, é necessário verificar se há
algum ponto de utilização, particularmente os pontos de iluminação, sem o condutor de proteção PE.
Analisando a Figura P2.20, vemos que falta o condutor PE nos seguintes pontos de iluminação: d, f, g, i, j, k,
o, p, q, s, t, u e v.
A Figura P2.21 apresenta o esquema unifilar completo da planta baixa da residência, o qual inclui o condutor
PE em todos os pontos de utilização da instalação.
Etapa 10 - Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos
Referência: Capítulo 16
Para o dimensionamento dos condutores fase (R, S e T) dos circuitos terminais e do cabo alimentador do
QD, vamos usar os três critérios estabelecidos no Capítulo 16 do livro, a saber:
I) Critério da capacidade de condução de corrente, Tópico 16.2 do livro;
II) Critério do limite da queda de tensão, Tópico 16.3 do livro;
III)Critério das seções mínimas dos condutores, Subtópico 16.4.1 do livro.
Para o dimensionamento dos condutores neutro (N) e de proteção (PE), usaremos, respectivamente, os crité-
rios apresentados nos Subtópicos 16.4.2 e 16.4.3 do livro.
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de Iluminação
Especificações dos circuitos de iluminação:
Eletrodutos: PVC flexível médio (não magnético) e PVC rígido (não magnético) para o jardim
Métodos de instalação: no
7 - ref.: B1 (eletroduto embutido em alvenaria) e no
61A - ref.: D (eletroduto
enterrado) para o jardim - Tabela 16.3
Temperaturas ambientes: 30 °C para cabos não subterrâneos e 20 °C para cabos subterrâneos
Cabo de cobre Superastic Flex: isolação de PVC / 70 °C
Observação: Os pontos de iluminação para os quais não foram previstas lâmpadas específicas (vapor metálico,
halógena etc.) serão considerados, para efeito de dimensionamento dos condutores, como pontos de
instalação de lâmpadas incandescentes, permitindo que outros tipos de lâmpada sejam usados,
principalmente a fluorescente compacta, sem comprometer a segurança do circuito.
Circuito 1: S1 = 1.060 VA / 127 V
A Tabela P2.5 mostra os pontos de utilização do circuito 1 e a Figura P2.22 apresenta apenas os elementos
relativos a ele, isto é, os eletrodutos que interligam todos os pontos de iluminação ao QD, todos os
condutores dos diversos circuitos neles instalados, as potências dos pontos de iluminação e as distâncias dos
diversos trechos dessa rede de eletrodutos.
I) Critério da capacidade de condução de corrente
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as
seguintes informações:
Independente das derivações previstas para o circuito, a potência a ser considerada deve ser a total, ou
seja, S1 = 1060 VA.

30
A quantidade máxima de circuitos agrupados em um mesmo eletroduto nessa rede é três.
Observação: Na Figura P2.22 os eletrodutos foram representados em linha reta, que é provavelmente como eles
estarão dispostos na construção, lembrando que a sua representação em linhas curvas serve apenas
para evitar que elas cruzem com símbolos ou outros dados de interesse da planta.
Cálculo da Corrente de Projeto IB1
Lâmpada incandescente - circuito monofásico (127 V) - carga resistiva, Tabela 16.4
A35,8I
127
1060
v
S
I 1B
1
1B =⇒==
Cálculo da Corrente de Projeto Corrigida IC1
Circuito monofásico: 2 condutores carregados - Tabela 16.5
Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C ⇒ FCT = 1,00, Tabela 16.6
Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 1, 3 e 4) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7
A93,11I
70,0.00,1
35,8
FCA.FCT
I
I 1C
1B
1C =⇒==
Para isolação de PVC / 70°C, temperatura ambiente de 30°C, método de referência B1 e 2 condutores car-
regados, obtemos na Tabela 16.11 a capacidade de condução de corrente imediatamente superior a 11,93 A,
ou seja, IZ1 = 14 A, correspondendo ao condutor com seção nominal de 1 mm2
.
II) Critério do limite de queda de tensão
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações:
O ponto de iluminação mais distante do QD é o ponto u, localizado no fundo do corredor lateral direito,
totalizando 23,40 m.
O caminho que corresponde à distância máxima de 23,40 m foi dividido em cinco trechos a partir do QD
e identificados por T1 a T5.
Nesses trechos, observamos que as cargas encontram-se distribuídas, de modo que será aplicado o méto-
do da queda de tensão trecho a trecho.
De acordo com a Tabela 16.15 e a Figura 16.8 do livro, o limite de queda de tensão para esse circuito é
∆V%(máx) = 4%.
Observações
1) Nas derivações do circuito 1 não há nenhuma outra carga em menor distância, mas cuja potência
seja tão elevada que justifique a sua inclusão na análise por esse critério.
2) Conforme veremos ao longo deste projeto, a análise pelo método da queda de tensão trecho a
trecho é mais precisa, porém se aplica mais a casos que envolvam grandes distâncias entre as
cargas ou grandes cargas distribuídas.
Para essa análise, devemos partir de uma seção inicial do condutor fase, tomada como referência. Pelo critério
da capacidade de condução de corrente, a seção mínima deve ser 1 mm2
. No entanto, consultando a Tabela
16.20 do livro, constatamos que a NBR 5410 estabelece que a seção mínima de condutores de cobre para
circuitos de iluminação deve ser 1,5 mm2
, de modo que esta será a seção de referência para a aplicação do crité-
rio do limite da queda de tensão de 4%.

31
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 1,5 mm2
,
eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95, cujo valor é ∆Vu = 27,6 V/A.km.
A Tabela P2.8 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho e que se encontram em
seguida a ela:
Tabela P2.8 - Circuito 1 - Queda de tensão trecho a trecho.
Trecho QD - T1 T1 - T2 T2 - T3 T3 - T4 T4 - T5
Comprimento L [km] 0,0075 0,0021 0,0036 0,0027 0,0075
Potência aparente concentrada [VA] 1060 860 460 200 100
Corrente de projeto IB [A] / trecho 8,35 6,77 3,62 1,57 0,79
Queda de tensão percentual ∆V% 1,36 0,31 0,28 0,09 0,13
Queda de tensão percentual total ∆V% 1,36 + 0,31 + 0,28 + 0,09 + 0,13 = 2,17%
Análise do resultado 2,17% < 4%
Trecho QD - T1:
A35,8I
127
1060
v
S
I BB =⇒== e %36,1%V
127
100.0075,0.35,8.6,27
v
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T1 - T2:
A77,6I
127
860
v
S
I BB =⇒== e %31,0%V
127
100.0021,0.77,6.6,27
v
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T2 - T3:
A62,3I
127
460
v
S
I BB =⇒== e %28,0%V
127
100.0036,0.62,3.6,27
v
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T3 - T4:
A57,1I
127
200
v
S
I BB =⇒== e %09,0%V
127
100.0027,0.57,1.6,27
v
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T4 - T5:
A79,0I
127
100
v
S
I BB =⇒== e %13,0%V
127
100.0075,0.79,0.6,27
v
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Como a queda de tensão percentual total ∆V% do circuito (penúltima linha da Tabela P2.8) não ultrapassou
o limite de 4% estabelecido pela NBR 5410, significa que a seção 1,5 mm2
atende ao critério do limite da
queda de tensão.
III) Critério das seções mínimas dos condutores
Seção mínima do condutor fase (F)
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre, é
1,5 mm2
(informação já usada na aplicação do critério anterior).
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 1 é 1,5 mm2
,
cuja capacidade de condução de corrente é IZ1 = 17,5 A (Tabela 16.11, B1, dois condutores carregados).

32
Dimensionamento do condutor neutro (N)
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase,
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 1,5 mm2
.
Dimensionamento do condutor de proteção (PE)
A seção mínima do condutor de proteção PE para o circuito 1 deve ser a mesma do condutor fase, de acordo
com a Tabela 16.23 do livro, isto é, 1,5 mm2
.
Conclusão: circuito 1 → F = N = PE = 1,5 mm2
e IZ1 = 17,5 A
Circuitos 2 e 3: S2 = 820 VA / 127 V e S3 = 900 VA / 127 V
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.23.
S2 = 820 VA e no máximo três circuitos agrupados;
S3 = 900 VA e no máximo três circuitos agrupados.
Para os circuitos 2 e 3, são dados:
Lâmpada incandescente - circuito monofásico (127 V) - carga resistiva, Tabela 16.4
Circuito monofásico: 2 condutores carregados, Tabela 16.5
Circuito 2: para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 2, 5 e 6) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7
Circuito 3: para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 1, 3 e 4) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7
Cálculos da corrente de projeto IB2 e da corrente de projeto corrigida IC2
A46,6I
127
820
v
S
I 2B
2
2B =⇒== e A23,9I
70,0.00,1
46,6
FCA.FCT
I
I 2C
2B
2C =⇒==
A09,7I
127
900
v
S
I 3B
3
3B =⇒== e A13,10I
70,0.00,1
09,7
FCA.FCT
I
I 3C
3B
3C =⇒==
Para isolação de PVC / 70°C, temperatura ambiente de 30 °C, método de referência B1 e 2 condutores car-
regados, obtemos na Tabela 16.11 a capacidade de condução de corrente imediatamente superior a 9,23 A
(circuito 2) e 10,13 A (circuito 3), ou seja, IZ2 = IZ3 = 11 A, correspondendo ao condutor com seção nominal
de 0,75 mm2
.
Circuito 2: cargas concentradas, distância máxima L2 = 9,10 m (ponto de iluminação b da suíte 2),
∆V%(máx) = 4%;

33
Circuito 3: cargas concentradas, distância máxima L3 = 9,00 m (ponto de iluminação k à esquerda da
sala de visitas), ∆V%(máx) = 4%;
Nesses casos, podemos aplicar o método da queda de tensão unitária.
Circuito 2:
km.A/V42,86Vu
0091,0.46,6
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(V
Vu
22B
=∆⇒=
∆
=∆
Circuito 3:
No circuito 3 há uma derivação no QD, de modo que a potência do ponto de iluminação (100 VA) e da cam-
painha (40 VA) da cozinha não precisa ser considerada para a análise da queda de tensão no maior caminho,
resultando em uma potência de 760 VA.
A98,5'I
127
760
v
'S
'I 3B
3
3B =⇒==
km.A/V39,94Vu
009,0.98,5
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(V
Vu
33B'
=∆⇒=
∆
=∆
Consultando a Tabela 16.17 do livro, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico e FP = 0,95,
selecionamos o valor imediatamente inferior a 86,42 V/A.km (circuito 2) e 94,39 V/A.km (circuito 3), isto é,
∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à seção 1,5 mm2
.
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre, é
1,5 mm2
.
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase dos circuitos 2 e 3 é 1,5 mm2
,
cuja capacidade de condução de corrente é IZ2 = IZ3 = 17,5 A (Tabela 16.11, B1, dois condutores carregados).
.
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma do condutor fase, de acordo com a Tabela
16.23 do livro, isto é, 1,5 mm2
.
Conclusões: circuito 2 → F = N = PE = 1,5 mm2
e IZ2 = 17,5 A
circuito 3 → F = N = PE = 1,5 mm2
e IZ3 = 17,5 A
Circuito 4: S4 = 784 VA / 220 V
Para fim de dimensionamento das fases pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as

34
S4 = 784 VA e no máximo três circuitos agrupados
Duas lâmpadas a vapor metálico (carga indutiva) e três halógenas (carga resistiva) - circuito bifásico
(220 V), Tabela 16.4
Circuito bifásico: 2 condutores carregados, Tabela 16.5
Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00,
Tabela 16.6
Observação: No quintal do fundo será utilizado eletroduto de PVC rígido, pois ele suporta melhor as variações de
temperatura e umidade do solo.
A56,3I
220
784
V
S
I 4B
4
4B =⇒== e A09,5I
70,0.00,1
56,3
FCA.FCT
I
I 4C
4B
4C =⇒==
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediata-
mente superiores a 5,09 A, ou seja, IZ4 = 9 A (método B1) ou IZ4 = 12 A (método D), ambas correspondendo
ao condutor com seção nominal de 0,5 mm2
.
Para fim de dimensionamento das fases pelo critério da queda de tensão, interessa a seguinte informação:
O ponto de iluminação mais distante do QD é o ponto s, localizado à esquerda do quintal da frente, tota-
lizando 31,50 m, mas a potência total dessa derivação (300 VA) é menor do que a da derivação que
segue para o quintal do fundo (484 VA), cujo ponto mais distante está localizado a 19,80 m.
As duas derivações do circuito que saem do QD serão analisadas para que possamos detectar o caso mais
crítico em relação à queda de tensão, que não pode ultrapassar 4%.
A seção de referência para essa análise será de 1,5 mm2
, pois de acordo com a Tabela 16.20 do livro, esta é a
seção mínima de condutores de cobre para circuitos de iluminação.
Derivação do QD a T3
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção
1,5 mm2
, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,80 (carga indutiva), cujo valor é
∆Vu = 23,3 V/A.km.
A Tabela P2.9 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho referentes à derivação
que sai do QD em direção ao jardim:
Tabela P2.9 - Circuito 4 - Derivação QD a T3 - Queda de tensão trecho a trecho.
Trecho QD - T1 T1 - T2 T2 - T3
Comprimento L [km] 0,0030 0,0072 0,0096
Potência aparente concentrada [VA] 484 334 167
Corrente de projeto IB [A] / trecho 2,20 1,52 0,76
Queda de tensão percentual ∆V% 0,07 0,12 0,08
Queda de tensão percentual total ∆V% 0,07 + 0,12 + 0,08 = 0,27%

35
Trecho QD - T1:
A20,2I
220
484
V
S
I BB =⇒== e %07,0%V
220
100.0030,0.20,2.3,23
V
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T1 - T2:
A52,1I
220
334
V
S
I BB =⇒== e %12,0%V
220
100.0072,0.52,1.3,23
V
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T2 - T3:
A76,0I
220
167
V
S
I BB =⇒== e %08,0%V
220
100.0096,0.76,0.3,23
V
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Derivação do QD a T5
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção
1,5 mm2
, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95 (carga resistiva), cujo valor é
∆Vu = 27,6 V/A.km.
A Tabela P2.10 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho referentes à derivação
que sai do QD em direção ao quintal da frente:
Tabela P2.10 - Circuito 4 - Derivação QD a T5 - Queda de tensão trecho a trecho.
Trecho QD - T4 T4 - T5
Comprimento L [km] 0,0189 0,0126
Potência aparente concentrada [VA] 300 150
Corrente de projeto IB [A] / trecho 1,36 0,68
Queda de tensão percentual ∆V% 0,32 0,11
Queda de tensão percentual total ∆V% 0,32 + 0,11 = 0,43%
Trecho QD - T4:
A36,1I
220
300
V
S
I BB =⇒== e %32,0%V
220
100.0189,0.36,1.6,27
V
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Trecho T4 - T5:
A68,0I
220
150
V
S
I BB =⇒== e %11,0%V
220
100.0126,0.68,0.6,27
V
100.L.I.Vu
%V
B
=∆⇒=
∆
=∆
Como a queda de tensão percentual total ∆V% das duas derivações do circuito não ultrapassou o limite de
4% estabelecido pela NBR 5410, significa que a seção 1,5 mm2
atende ao critério do limite da queda de
tensão.
Seção mínima dos condutores fase (F)
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima dos condutores fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre,
é 1,5 mm2
.

36
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase do circuito 4 é 1,5 mm2
,
cujas capacidades de condução de corrente são IZ4 = 17,5 A (método B1) ou IZ4 = 22 A (método D), Tabela
16.11, dois condutores carregados.
Observação: A capacidade de condução de corrente IZ do condutor será um item importante na etapa de
dimensionamento dos dispositivos de proteção (disjuntores). Como se pode perceber, para um
condutor de mesma seção essa especificação depende do método de instalação. No momento em que a
especificação IZ tiver de ser utilizada, será sempre considerado o caso mais crítico, ou seja, o de valor
menor.
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma dos condutores fase, de acordo com a Tabela
.
Conclusão: circuito 4 → F = PE = 1,5 mm2
e IZ4 = 17,5 A
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de TUGs
Especificações dos circuitos de TUGs:
Eletrodutos: PVC flexível médio (não magnético)
enterrado), Tabela 16.3
Circuito 5: S5 = 1.800 VA / 127 V
Tomadas de uso geral - circuito monofásico (127 V) - carga qualquer, Tabela 16.4
Tabela 16.6
A17,14I
127
1800
v
S
I 5B
5
5B =⇒== e A24,20I
70,0.00,1
17,14
FCA.FCT
I
I 5C
5B
5C =⇒==
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediata-
mente superiores a 20,24 A, ou seja, IZ5 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção nomi-
nal de 2,5 mm2
, ou IZ5 = 22 A (método D), correspondendo ao condutor com seção nominal de 1,5 mm2
.
A aplicação do critério da capacidade de condução de corrente ao circuito 5 resultou em duas seções diferen-
tes. Nesse caso, devemos optar por aquela que propicia maior segurança, isto é, a seção 2,5 mm2
.

37
Cargas concentradas, distância máxima L5 = 17,20 m (tomada à direita da suíte 2), ∆V%(máx) = 4%;
A potência das oito tomadas da derivação à esquerda (total de 800 VA) não será considerada para a aná-
lise da queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'5 = 1000 VA;
Será aplicado o método da queda de tensão unitária.
A87,7'I
127
1000
v
'S
'I 5B
5
5B =⇒==
km.A/V53,37Vu
0172,0.87,7
127
.
100
4
L.'I
v
.
100
)máx%(V
Vu
55B
=∆⇒=
∆
=∆
selecionamos o valor imediatamente inferior a 37,53 V/A.km, isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à
seção 1,5 mm2
.
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de força (tomadas), cabo de
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 5 é 2,5 mm2
,
cujas capacidades de condução de corrente são IZ5 = 24 A (método B1) ou IZ5 = 29 A (método D), Tabela
.
.
e IZ5 = 24 A
Circuitos 6, 7 e 8: S6 = S8 = 1.800 VA / 127 V e S7 = 2.000 VA / 127 V
S6 = S8 = 1800 VA e no máximo três circuitos agrupados
S7 = 2000 VA e no máximo dois circuitos agrupados
Tabela 16.6

38
Cálculos das correntes de projeto IB6 e IB8 e das correntes de projeto corrigidas IC6 e IC8
Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 2, 5 e 6 e circuitos 8, 13 e 14) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1,
Tabela 16.7
Circuitos 6 e 8: A17,14II
127
1800
v
S
II 8B6B
6
8B6B ==⇒===
A24,20II
70,0.00,1
17,14
FCA.FCT
I
II 8C6C
6B
8C6C ==⇒===
Observe na Figura P2.26 que apenas o circuito 8 não possui eletroduto enterrado no solo.
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediatamen-
te superiores a 20,24 A, ou seja, IZ6 = IZ8 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção no-
minal de 2,5 mm2
.
Escolhemos, então, a maior seção para os circuitos 6 e 8, isto é, 2,5 mm2
.
Cálculos da corrente de projeto IB7 da corrente de projeto corrigida IC7
Para 2 circuitos em conduto fechado (circuitos 7 e 16) ⇒ FCA = 0,80 - ref.: 1, Tabela 16.7
Circuito 7: A75,15I
127
2000
v
S
I 7B
7
7B =⇒==
A69,19I
80,0.00,1
75,15
FCA.FCT
I
I 7C
7B
7C =⇒==
te superiores a 19,69 A, ou seja, IZ7 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção nominal de
2,5 mm2
.
Escolhemos, então, a maior seção para o circuito 7, isto é, 2,5 mm2
.
Circuito 6: cargas concentradas, distância máxima L6 = 7,60 m (tomada do banheiro 2), ∆V%(máx) = 4%;
A potência da derivação que segue para o banheiro 3 (600 VA) não será considerada para a análise da
queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'6 = 1200 VA;
Circuito 7: cargas concentradas, distância máxima L7 = 3,60 m (conjunto de três tomadas à direita da
parede da cozinha), ∆V%(máx) = 4%;
A potência da derivação que segue para as tomadas próximas QD (1200 VA) não será considerada para a
análise da queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'7 = 800 VA;
Circuito 8: cargas concentradas, distância máxima L8 = 11,70 m (tomada à direita da área de serviço),
∆V%(máx) = 4% com S8 = 1800 VA (não há derivação) e IB8 = 14,17 A (calculada anteriormente);

39
Circuito 6: A45,9'I
127
1200
v
'S
'I 6B
6
6B =⇒==
km.A/V73,70Vu
0076,0.45,9
127
.
100
4
L.'I
v
.
100
)máx%(V
Vu
66B
=∆⇒=
∆
=∆
Circuito 7: A30,6'I
127
800
v
'S
'I 7B
7
7B =⇒==
km.A/V99,223Vu
0036,0.30,6
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(V
Vu
77B'
=∆⇒=
∆
=∆
Circuito 8: km.A/V64,30Vu
0117,0.17,14
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(V
Vu
88B
=∆⇒=
∆
=∆
selecionamos o valor imediatamente inferior a 70,73 V/A.km (circuito 6), 223,99 V/A.km (circuito 7) e
30,64 V/A.km (circuito 8), isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à seção 1,5 mm2
.
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase dos circuitos 6, 7 e 8 é 2,5 mm2
,
cujas capacidades de condução de corrente são IZ6 = IZ7 = IZ8 = 24 A (método B1) ou IZ6 = IZ7 = 29 A (méto-
do D), Tabela 16.11, dois condutores carregados.
.
.
e IZ6 = 24 A
e IZ7 = 24 A
e IZ8 = 24 A
Circuito 9: S9 = 2.000 VA / 127 V

40
Tabela 16.6
A75,15I
127
2000
v
S
I 9B
9
9B =⇒== e A50,22I
70,0.00,1
75,15
FCA.FCT
I
I 9C
9B
9C =⇒==
te superiores a 22,50 A, ou seja, IZ9 = 24 A (método B1) ou IZ9 = 29 A (método D), ambas correspondendo
ao condutor com seção nominal de 2,5 mm2
.
Carga única na derivação de maior comprimento, L9 = 15,00 m (tomada localizada no quintal da frente),
S'9 = 1000 VA, ∆V%(máx) = 4%;
Aplicaremos nesse circuito o método da queda de tensão apenas no trecho entre o QD e a tomada do
quintal da frente.
Observação: O método da queda de tensão trecho a trecho pode também ser aplicado a um único trecho, sendo esta
uma forma alternativa de análise.
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 2,5 mm2
,
eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95, cujo valor é ∆Vu = 16,9 V/A.km.
A87,7'I
127
1000
v
'S
'I 9B
9
9B =⇒== e %57,1%V
127
100.015,0.87,7.9,16
v
100.L.'I.Vu
%V
99B
=∆⇒=
∆
=∆
Como a queda de tensão percentual ∆V% da maior derivação não ultrapassou o limite de 4% estabelecido
pela NBR 5410, significa que a seção 2,5 mm2
atende ao critério do limite da queda de tensão.
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 9 é 2,5 mm2
,
cujas capacidades de condução de corrente são IZ9 = 24 A (método B1) ou IZ9 = 29 A (método D), Tabela
.
.

41
e IZ9 = 24 A
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de TUEs
Especificações dos circuitos de TUEs:
Eletroduto: PVC flexível médio (não magnético)
enterrado), Tabela 16.3
Circuitos 10 e 11: S10 = S11 = 5.400 VA / 220 V (CH)
S10 = S11 = 5400 VA e no máximo dois circuitos agrupados
Tomadas de uso específico (chuveiro elétrico) - circuito bifásico (220 V) - carga resistiva, Tabela 16.4
Cálculos das correntes de projeto IB10 e IB11 e das correntes de projeto corrigidas IC10 e IC11
Circuitos 10 e 11: A55,24II
220
5400
V
S
II 11B10B
10
11B10B ==⇒===
A69,30II
80,0.00,1
55,24
FCA.FCT
I
II 11C10C
10B
11C10C ==⇒===
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C, método de referência B1, 2 condutores car-
ou seja, IZ10 = IZ11 = 32 A, correspondendo ao condutor com seção nominal de 4 mm2
.
Para fim de dimensionamento das fases pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações:
Circuitos 10 e 11: cargas unitárias com distâncias iguais em relação ao QD, L10 = L11 = 5,10 m,
∆V%(máx) = 4%;
Circuitos 10 e 11: km.A/V28,70Vu
0051,0.55,24
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1010B
=∆⇒=
∆
=∆

42
selecionamos o valor imediatamente inferior a 70,28 V/A.km, isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à
seção 1,5 mm2
.
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima dos condutores fase para circuitos de força (tomadas), cabo de
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase dos circuitos 10 e 11 é
4 mm2
, cuja capacidade de condução de corrente é IZ10 = IZ11 = 32 A (método B1, Tabela 16.11, dois condu-
tores carregados).
16.23 do livro, isto é, 4 mm2
.
Conclusões: circuito 10 → F = PE = 4 mm2
e IZ10 = 32 A
circuito 11 → F = PE = 4 mm2
e IZ11 = 32 A
Circuitos 12 e 15: S12 = 3.000 VA / 220 V (TN) e S15 = 2.000 VA / 220 V (LL)
Tomada de uso específico (torneira elétrica) - circuito bifásico (220 V) - carga resistiva, Tabela 16.4
Tomada de uso específico (lavadora de louças) - circuito bifásico (220 V) - carga indutiva, Tabela 16.4
Tabela 16.6
A64,13I
220
3000
V
S
I 12B
12
12B =⇒== e A05,17I
80,0.00,1
64,13
FCA.FCT
I
I 12C
12B
12C =⇒==
te superiores a 17,05 A, ou seja, IZ12 = 17,5 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção 1,5 mm2
,
ou IZ12 = 18 A (método D), correspondendo ao condutor com seção 1 mm2
.
.

43
A09,9I
220
2000
V
S
I 15B
15
15B =⇒== e A36,11I
80,0.00,1
09,9
FCA.FCT
I
I 15C
15B
15C =⇒==
te superiores a 11,36 A, ou seja, IZ15 = 14 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção 1 mm2
, ou
IZ15 = 12 A (método D), correspondendo ao condutor com seção 0,5 mm2
.
Escolhemos, então, a maior seção para o circuito 15, isto é, 1 mm2
.
∆V%(máx) = 4%;
003,0.64,13
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1212B
=∆⇒=
∆
=∆
selecionamos o valor imediatamente inferior a 215,05 V/A.km, isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde
à seção 1,5 mm2
.
003,0.09,9
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1515B
=∆⇒=
∆
=∆
à seção 1,5 mm2
.
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase dos circuitos 12 e 15 é
2,5 mm2
, cujas capacidades de condução de corrente são IZ12 = IZ15 = 24 A (método B1) ou IZ12 = IZ15 = 29 A
(método D), Tabela 16.11, dois condutores carregados.
.
Conclusões: circuito 12 → F = PE = 2,5 mm2
e IZ12 = 24 A
circuito 15 → F = PE = 2,5 mm2
e IZ15 = 24 A

44
Circuitos 13 e 14: S13 = 1.000 VA / 220 V (LR) e S14 = 2.500 VA / 220 V (SR)
Tomada de uso específico (lavadora de roupas) - circuito bifásico (220 V) - carga indutiva, Tabela 16.4
Tomada de uso específico (secadora de roupas) - circuito bifásico (220 V) - carga indutiva, Tabela 16.4
A55,4I
220
1000
V
S
I 13B
13
13B =⇒== e A50,6I
70,0.00,1
55,4
FCA.FCT
I
I 13C
13B
13C =⇒==
ou seja, IZ13 = 9 A, correspondendo ao condutor com seção 0,5 mm2
.
A36,11I
220
2500
V
S
I 14B
14
14B =⇒== e A23,16I
70,0.00,1
36,11
FCA.FCT
I
I 14C
14B
14C =⇒==
ou seja, IZ14 = 17,5 A, correspondendo ao condutor com seção 1,5 mm2
.
∆V%(máx) = 4%;
0045,0.55,4
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1313B
=∆⇒=
∆
=∆
à seção 1,5 mm2
.
0045,0.36,11
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1414B
=∆⇒=
∆
=∆

45
à seção 1,5 mm2
.
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase dos circuitos 13 e 14 é
2,5 mm2
, cuja capacidade de condução de corrente é IZ13 = IZ14 = 24 A (método B1, Tabela 16.11, dois con-
dutores carregados).
.
Conclusões: circuito 13 → F = PE = 2,5 mm2
e IZ13 = 24 A
e IZ14 = 24 A
Circuitos 16, 17 e 18: S16 = 1.500 VA / 127 V (FM), S17 = 1.550 VA / 220 V (AC)
e S18 = 1.082 VA / 220 V (PA)
Tomada de uso específico (forno de micro-ondas) - circuito monofásico (127 V) - carga indutiva, Tabela
16.4
Tomada de uso específico (ar condicionado) - circuito bifásico (220 V) - carga indutiva, Tabela 16.4
Tomada de uso específico (motor) - circuito bifásico (220 V) - carga indutiva, Tabela 16.4
Tabela 16.6
A81,11I
127
1500
v
S
I 16B
16
16B =⇒== e A76,14I
80,0.00,1
81,11
FCA.FCT
I
I 16C
16B
16C =⇒==

46
te superiores a 14,76 A, ou seja, IZ16 = 17,5 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção 1,5 mm2
,
ou IZ16 = 15 A (método D), correspondendo ao condutor com seção 0,75 mm2
.
.
A05,7I
220
1550
V
S
I 17B
17
17B =⇒== e A07,10I
70,0.00,1
05,7
FCA.FCT
I
I 17C
17B
17C =⇒==
ou seja, IZ17 = 11 A, correspondendo ao condutor com seção 0,75 mm2
.
A15,6I25,1.
220
1082
25,1.
V
S
I 18B
18
18B =⇒== e A79,8I
70,0.00,1
15,6
FCA.FCT
I
I 18C
18B
18C =⇒==
Observação: O fator 1,25 usado no cálculo da corrente de projeto do motor refere-se ao fator de segurança.
Confira a nota da Tabela 16.4 do livro.
te superiores a 8,79 A, ou seja, IZ18 = 9 A (método B1) ou IZ18 = 12 A (método D), ambas correspondendo ao
condutor com seção 0,5 mm2
.
Circuito 16: carga unitária e comprimento L16 = 2,40 m, ∆V%(máx) = 4%;
0024,0.81,11
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(V
Vu
1616B
=∆⇒=
∆
=∆
0087,0.05,7
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1717B
=∆⇒=
∆
=∆
0189,0.15,6
220
.
100
4
L.I
V
.
100
)máx%(V
Vu
1818B
=∆⇒=
∆
=∆
vemos que para os circuitos 16, 17 e 18 a queda de tensão unitária imediatamente inferior aos valores
calculados será a mesma, isto é, ∆Vu = 23,3 V/A.km, que corresponde à seção 1,5 mm2
.

47
cobre, é 2,5 mm2
.
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase dos circuitos 16, 17 e
18 é 2,5 mm2
, cujas capacidades de condução de corrente são IZ16 = IZ17 = IZ18 = 24 A (método B1) ou IZ16 =
IZ17 = IZ18 = 29 A (método D), Tabela 16.11, dois condutores carregados.
Para o circuito 16, a seção mínima do condutor neutro deve ser a mesma da seção do condutor fase, de
acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 2,5 mm2
.
.
e IZ16 = 24 A
e IZ17 = 24 A
e IZ18 = 24 A
Dimensionamento dos Condutores do Circuito Alimentador do QD
Especificações do circuito de alimentação do QD:
Eletroduto: PVC rígido (não magnético)
61A - ref.: D (eletroduto enterrado), Tabela 16.3
Temperatura ambiente: 20 °C para cabos subterrâneos
Veja a Figura P2.29.
Para fim de dimensionamento das fases R, S e T pelo critério da capacidade de condução de corrente, inte-
ressam as seguintes informações:
A corrente de projeto do circuito de alimentação do QD deve ser igual à corrente nominal do dispositivo
de proteção (INdp) determinada para o padrão de entrada na Etapa 7 do projeto, permitindo a futura am-
pliação de circuitos (veja o Subtópico 16.2.4 do livro);
Circuito trifásico equilibrado com neutro (220 V) - carga qualquer, Tabela 16.4;
Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00, Tabela 16.6;
Para 1 circuito em conduto fechado (circuito RST) ⇒ FCA = 1,00 - ref.: 1, Tabela 16.7.
Cálculos da corrente de projeto IBQD e da corrente de projeto corrigida ICQD
A60III BQDNdpBQD =⇒= e A60I
00,1.00,1
60
FCA.FCT
I
I CQD
BQD
CQD =⇒==

48
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 20 °C (solo), método de referência D, 3 condutores
carregados, obtemos na Tabela 16.11 a capacidade de condução de corrente imediatamente superior a 60 A,
ou seja, IZQD = 67 A (método D), correspondendo ao condutor com seção nominal de 16 mm2
.
Para fim de dimensionamento das fases R,S e T pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes
informações:
Carga concentrada no QD com comprimento LQD = 15,00 m e ∆V%(máx) = 1% (veja a Tabela 16.15 e a
Figura 16.7);
Para a análise da queda de tensão no circuito alimentador do QD deve-se usar a corrente de projeto IBQD
igual ao valor nominal do dispositivo de proteção (INdp) definido para o padrão de entrada na Etapa 7 do
projeto (veja o Subtópico 16.3.3 do livro);
Aplicaremos neste circuito o método da queda de tensão no trecho entre o QM e o QD.
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 16 mm2
,
eletroduto de material não magnético, circuito trifásico, FP = 0,95, cujo valor é ∆Vu = 2,33 V/A.km.
%95,0%V
220
100.015,0.60.33,2
V
100.L.I.Vu
%V
QDBQD
=∆⇒=
∆
=∆
A queda de tensão percentual obtida, 0,95%, é menor que a máxima exigida para esse trecho da instalação,
que é de 1%. Considerando ainda que foi usado como corrente de projeto o valor mais crítico possível (cor-
rente nominal do disjuntor de proteção), a seção 16 mm2
pode ser considerada satisfatória para a alimentação
do QD, sendo igual à estabelecida para o padrão de entrada.
Seção mínima dos condutores fase (R, S e T)
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima dos condutores fase para circuitos de força, cabo de cobre, é
2,5 mm2
.
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase do circuito de alimen-
tação do QD é 16 mm2
, cuja capacidade de condução de corrente é IZQD = 67 A (método D), Tabela 16.11,
três condutores carregados.
A seção mínima do condutor neutro de um circuito trifásico deve ser a mesma da seção dos condutores fase,
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 16 mm2
.
16.23 do livro, isto é, 16 mm2
.
Conclusão: circuito alimentador do QD → R = S = T = N = PE = 16 mm2
e IZQD = 67 A
Nota: No QD, o neutro e o PE devem ter barramentos de cobre para 70 A.
A Figura P2.30 mostra a planta baixa da residência modelo com os esquemas unifilares dos circuitos da
instalação com as identificações das seções dos seus condutores, com exceção dos condutores de 1,5 mm2
,
conforme a nota 3. Essas indicações são provisórias, pois ainda poderão ser alteradas na Etapa 11, quando
serão dimensionados os dispositivos de proteção.

49
Importante: Para utilizar um único condutor de proteção PE em cada trecho de eletroduto, ele deve ter seção igual
à do condutor fase de maior seção no mesmo eletroduto, conforme o Subtópico 6.2.4 do livro.
Etapa 11 - Dimensionamento dos Dispositivos
de Proteção dos Circuitos
Referência: Capítulo 10, 17 e 20
Nesta etapa do projeto, faremos o dimensionamento dos dispositivos de proteção da instalação elétrica da
residência modelo, isto é, dos disjuntores termomagnéticos (DTM), dos dispositivos diferencial-residual
(DR) e dos dispositivos de proteção contra surtos (DPS).
O Capítulo 10 do livro abordou todos esses dispositivos do ponto de vista de sua instalação em quadros de
distribuição (QD); o Capítulo 17 tratou mais especificamente do dimensionamento de DTM e DR; o
Capítulo 20 complementa o tema proteção ao apresentar com mais detalhes os sistemas de proteção contra
descargas atmosféricas (SPDA), bem como um procedimento prático para avaliar e dimensionar instalações
mais complexas sob esse aspecto.
I - Dimensionamento dos Disjuntores Termomagnéticos - DTM
Para o dimensionamento dos dispositivos de proteção dos circuitos terminais do projeto contra sobrecor-
rentes, basta analisar a condição de coordenação entre as especificações dos circuitos, dos seus condutores e
dos dispositivos de proteção. Essa condição é IB ≤ IN ≤ IZ, sendo:
IB = corrente de projeto do circuito
IN = corrente nominal do dispositivo de proteção nas condições previstas para a sua instalação
IZ = capacidade de condução de corrente dos condutores nas condições previstas para a sua instalação
O dispositivo mais adequado para esse tipo de proteção é o disjuntor termomagnético. Como eles serão
instalados em quadro de distribuição fechado, será preciso corrigir a corrente nominal IN do disjuntor para a
temperatura de 40 °C.
Neste projeto, usaremos os disjuntores da UNIC - série 609, apresentados na Tabela 17.2 do livro, pois ela
fornece a série de correntes nominais para esse modelo de disjuntor, assim como a corrente nominal corrigi-
da em função da temperatura para a maioria dos valores da série.
Quando o valor corrigido referente a um valor nominal escolhido não constar nessa tabela, usaremos o recurso
da correção por meio do Fator de Correção de Temperatura (FCT) usado para cabos, conforme orientações
fornecidas no Tópico 17.3 do livro.
Dimensionamento dos Disjuntores dos Circuitos de Iluminação
Circuito 1: S1 = 1.060 VA / 127 V
Circuito monofásico
Corrente de projeto: IB1 = 8,35 A
Seção dos condutores: T1 = N1 = PE = 1,5 mm2
Capacidade de condução de corrente: IZ1 = 17,5 A

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