1. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
LAGUNAJE
DISEÑO.
PARÁMETROS DE CONTROL Y DE DISEÑO
Los parámetros en los que se basan normalmente los cálculos son uno o
varios de los siguientes:
-.Carga volumétrica (g DBO5/m3 día).
-.Carga superficial (kg. DBO5/ha día).
-.Tiempo de retención hidráulica (días).
Dada la naturaleza residual de las aguas contenidas en las lagunas,
existen unas limitaciones medio ambientales y constructivas que deben ser
tenidas en cuenta en la fase de diseño. Estas limitaciones son:
- distancias a núcleos habitados.
- permeabilidad admitida para evitar posibles contaminaciones
de acuíferos.
- vertidos de sus efluentes.
- posibilidad de reutilización.
- protecciones perimetrales.
- facilidad en la extracción de fangos, etc.
Frecuentemente los componentes que mayor influyen en la elección del
asentamiento son técnicos y económicos.
Existen varios métodos para el cálculo del área necesaria para el
tratamiento de aguas residual por el método de lagunas de estabilización.
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2. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
Para poder realizar el proyecto con unas mínimas garantías de éxito es
preciso disponer de datos tales como:
 Población actual.
 Población prevista a medio y largo plazo.
 Población conectada al alcantarillado.
 Consumo medio de la población.
 Caudal de agua residual generado.
 Caudal medio.
 Caudal de invierno.
 Caudal de verano.
 DBO5, DQO, SS, pH, O2, SH2, etc.
 Nutrientes: amonio, fosfatos.
DIMENSIONAMIENTO DE LAS BALSAS COMO CÁLCULO PREVIO A LA
ELECCIÓN DEL METODO.
-.Lagunas facultativas
Se han propuesto numerosos métodos de diseño de lagunas
facultativas, que se clasifican en empíricos, racionales y modelos matemáticos.
Un ejemplo de método es el del Banco Mundial:
λ5 = 20T – 60
Siendo:
λ5 = ratio de carga Kg DBO5/ha día.
T = temperatura mensual media mínima.
A =(10·Li·Q)/5
La profundidad total de las lagunas será:
P = h + 0,5
Las lagunas facultativas suelen tener forma de riñón. El volumen del
agua en la laguna viene dado por la suma del volumen contenido en el sector
circular central más el volumen contenido en las dos semicircunferencias de los
extremos, además, conocemos la superficie total de la laguna.
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3. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
El área del sector circular central viene dado por la expresión:
S1 = πΦ(R2 – r2)/360
Donde:
S1 : superficie del sector circular (m2).
R : radio exterior del sector circular (m).
r : radio interior del sector circular (m).
θ : ángulo del sector circular.
El área de las dos semicircunferencias de los extremos es:
S2 = π [(R – r)/2]2
Despejando r en función de su proporción con R y sustituyendo,
obtenemos las dimensiones de la laguna:
St = π[(R – σR)/2]2 + π ·( R2 – σR2)·Φ / 360
Siendo:
St : superficie total de la laguna.
σ : factor de proporción entre r y R.
Se considera como sobredimensión de la laguna, el volumen de los taludes, ya que
la sobredimensión que éstos provocan es aceptable. El volumen ocupado por el agua en
los taludes viene dado por el producto de la sección de los taludes y la longitud de los
mismos:
Lt = L1 + L2 + 2L
Lt = π(R – r) + 2πrФ/360 + 2πRΦ/360
Siendo:
Lt : longitud total de los taludes (m).
L1 : longitud del arco exterior (m).
L2 : longitud del arco interior (m).
L : longitud de las circunferencias laterales (m).
La superficie de la sección ocupada por el agua en los taludes:
S = P2/2tanβ
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4. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
Donde:
S : superficie ocupada por el agua en los taludes.
P : calado del agua en la laguna.
β : ángulo de los taludes (es función de las características del terreno).
Finalmente, el volumen total de los taludes es:
V = S·Lt
CALCULO DEL TIEMPO DE RETENCION Y RENDIMIENTO
La ecuación general es:
t=V/Q
Los parámetros V y t pueden ser modificados en base al rendimiento.
Gloyna calcula el rendimiento por medio de la ecuación:
Csal = Ce /(Kt + 1)
Donde:
Csal : DBO5 de salida en mg/l.
K : velocidad de descomposición a temperatura T y puede calcularse mediante la
expresión:
K35/ K = θ(35 – T)
Siendo:
T : temperatura de funcionamiento de la laguna.
θ : coeficiente temperatura de reacción = 1,085
K35 : velocidad de descomposición a 35oC = 1,2
DISEÑO
Hay muchos métodos de diseño, como ejemplo mencionaremos uno de ellos:
Dimensionamiento según experiencias sudafricanas:
Las experiencias realizadas están basadas enel cálculo del área de laguna
necesaria según la ecuación siguiente:
A = (-1 +Li/Le)Q/DK1
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5. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
Donde:
A: Área de la laguna.
Q: Caudal en m3/día.
D: Profundidad de la laguna en m.
Ki: Coeficiente de variación de temperatura.
Li: carga afluente en mg/l de DBO5.
Le: Carga efluente en mg/l de DBO5.
El diseño considera una carga orgánica de DBO5 en el efluente, de acuerdo con la
finalidad, el destino o el uso posterior del agua tratada. La temperatura que se adopta es la
media del mes más frío.
Con estos datos, se calcula el área necesaria para las lagunas facultativas para
invierno y para verano. A partir de aquí se calcula el tiempo mínimo de retención del agua
en las lagunas. Se recomienda que sea un mínimo de 15 días.
Como es fácil deducir de la formula empleada, las necesidades de un efluente de
menores cargas, aumenta de forma muy considerable las áreas de laguna a emplear.
-. Lagunas anaerobias
El diseño de lagunas anaerobias se lleva a cabo mediante
procedimientos empíricos. Los parámetros de diseño más adecuados para
lagunas anaerobias son la carga volumétrica y el tiempo de retención. La
depuración en medio anaerobio es independiente de los fenómenos de
superficie que desempeñan un papel primordial en las lagunas facultativas y de
maduración (W.H.O. 1987; Mara,1976; Middlebrooks y col.,1982; Gloyna,
1973),
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6. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
En cuanto a procedimientos basados en la carga volumétrica, se han
sugerido distintos intervalos y límites (en este tipo de lagunas las cargas
volumétricas están comprendidas entre 0.1 y 0.4 kg. DBO5/m3 día, para zonas
frías y templadas respectivamente).
El volumen de la laguna es:
V = LiQ/λv
donde:
V: Volumen de la laguna en m3.
λv : carga volumétrica en g DBO5/m3 día (100 – 400).
Li : concentración del influente en mg. DBO5 mg/l.
Q: caudal de entrada en m3/día.
Los intervalos de carga volumétrica recomendados para el diseño de las
lagunas anaerobias, según autores, son la que aparece a continuación:
Carga volumétrica g DBO5/m3/día Referencia
40 - 250 Bradley y Senra,
125 Gloyna
<400 Mara
90 - 350 Parker
90 - 350 Oswald
200 - 500 Cooper
Los tiempos de retención hidráulica para el diseño de lagunas
anaerobias podemos apreciarlos en la tabla anterior:
Tiempo de retención Referencia
5 – 50 Eckenfelder
5 Mara
2-5 Parker y Cols
30 - 50 Eckenfelder
2–5 Malina y Rios
Cuando el tiempo de retención es pequeño no dará lugar a la fase
metanígena, y por tanto, aparecerán malos olores así poco un mal rendimiento
en la desaparición de la materia orgánica. En cambio, cuando el tiempo de
retención es muy grande, la aparición de algas produce la reducción del
oxígeno existente, y con ello una mala depuración.
Por tanto, el tiempo de retención debe ser cuidadosamente ajustado, de
forma que las fases acidogénicas y metanogénicas estén equilibradas.
En cuanto a la eliminación de materia orgánica como DBO 5, los valores
encontrados oscilan entre 50% en invierno y 80% en verano, con temperaturas
superiores a 25oC (W.H.O.,1987). Basándose en los resultados obtenidos en el
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7. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
estudio de fosas sépticas en Estados Unidos y Zambia, se ha sugerido la
siguiente fórmula empírica en función del tiempo de residencia (Middlebrooks y
col., 1982):
Lp = Lo / Kn(Lp/Lo)N (R + 1)
Donde:
Lo: DBO5 del influente (mg/l).
Lp: DBO5 del efluente (mg/l).
R: tiempo de retención (días).
N: exponente empírico, adimensional, y
Kn: coeficiente de diseño, adimensional.
Esta ecuación se considera válida en climas tropicales y subtropicales.
Con el fin de proporcionar una líneas maestras básicas para el diseño de
lagunas anaerobias, la Organización Mundial de la Salud (W.H.O.,1987)
propone los siguientes criterios para temperaturas superiores a 22o C:
PARÁMETROS VALORES ACONSEJADOS
Carga volumétrica 0,1 – 0,4 Kg DBO5/m3/día
Profundidad 2,5 – 4,0 metros
Tiempo de retención 2 – 5 días
Carga orgánica super. 2500 – 4000 Kg/Ha/día (nunca<100 Kg/Ha/día)
Tipo funcionamiento Al menos dos en paralelo
Rend. S.S. 65 – 80 %
Rend. DBO5 20 – 70 %
Estos criterios son conservativos, pero proporcionan una primera aproximación al
diseño en ausencia de datos específicos. Además, OMS recomienda que se cuente con al
menos dos lagunas anaerobias en paralelo para asegurar la continuidad de la operación, en
caso de limpieza y retirada de fangos en una de las dos unidades.
Con respecto a la profundidad H, deben tomarse valores altos ya que:
-Al tener una menor superficie expuesta a los cambios atmosféricos, se mejora
la conservación del calor y se limita la oxigenación del agua.
- Disminuye la cantidad de terreno necesario.
- Disminuye el riesgo de arrastre de sólidos, ya que el efluente de la laguna
sale por la zona alta.
- Se favorece la mineralización y compactación de los fangos.
CALCULOS.
Volumen total Vt y volumen unitario Vu (m3).
Vt = (Ci·Qmed)/ Cv
Vu = Vt / N
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8. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
Superficie total St y superficie unitaria Su (m2).
St = Vt / H
Su = St / N
Donde H es el calado de agua de la laguna.
- Tiempo de retención Tr (días).
Tr = Vt / Qmed
- Carga superficial Cs (Kg/ha/día).
Cs = (Ci·Qmed) / St
- Concentración final de DBO5 y de SS (mg/l).
DBOf = DBOi - DBO·DBOi
SSf = SSi - ss·SSi
Las principales características a tener en cuenta son:
1. Impermeabilización.
2. Altura de coronación.
3. Forma de las lagunas.
- Laguna de maduración.
Se supone toda la masa de agua en condiciones aerobias de primer
orden, así como un régimen de flujo en mezcla completa en la laguna.
Ne = Ni / (1 + KbT*)
donde:
Ne: número de coliformes fecales/ 100 ml en el efluente.
Ni: número de coliformes fecales / 100100 ml en el influente.
Kb: constante de velocidad para la eliminación de coliformes (día-1).
T*: tiempo de retención.
La constante de velocidad Kb depende de la temperatura de la siguiente manera:
Kb = K20 ( - 35)
K20: constante de velocidad a 20 oC (día-1)
: coeficiente de temperatura (adimensional)
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9. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
EJEMPLO DE CÁLCULO
EJEMPLO.
Los criterios de diseño adoptados y los datos de partida son:
Caudal medio diseño “Qmed”………. 1200 m3/día.
Carga de DBO5 inicial “Ci” .……..... 0.45 Kg/m3.
Sól. Suspensión “S.S”……. ………. 570 mg/l.
Carga volumétrica “Cv” …...……..... 0,2 Kg DBO5 /m3/día.
Profundidad “H”………….. ………. 3 metros.
Funcionamiento……………………. 2 en paralelo.
Rendimiento DBO5………………… 20%.
Rendimiento S.S…………………… 65%.
De entre todos los modelos de cálculo y depresiones propuestas para el
dimensionamiento de las lagunas anaerobias, emplearemos el llamado método
Israelí, ya que es extrapolable a nuestro clima y es simple de aplicar.
El método de cálculo se estructura en los siguientes pasos:
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10. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
 Cálculo del volumen total de las lagunas “Vt”.
El volumen total de necesario para el lagunaje:
Vt (m3) = Ci·Qmed /Cv
Volumen unitario “Vunit”
Vunit. (m3) = Vt / N
Donde:
N: Nº de lagunas en servicio: 2
 Superficie total requerida “St”.
St (m2) = Vt / H
 Superficie unitaria “Su” .
Su = St / N
 Tiempo de retención.
tr = Vt / Qmed
Donde:
tr: tiempo de retención (días)
 Carga superficial “Cs”.
Cs = Ci· Qmed / St
 Concentración final DBO5 “Cf”.
Cf = Ci – rDBO5·Ci
 S.S. salida de laguna “S.S.”.
S.S.s = S.S.e – rs·S.S.e
Donde: rendimiento en eliminación de S.S. en tanto por uno.
 Carga volumétrica.
Es la considerada como base de diseño:
Cv = 200 g DBO5/m3/día
 Altura calado del agua.
H = 3 metros.
 Volumen total.
Vt = 2700 m3
 Volumen unitario.
Vu = 1350 m3
 Superficie total.
St = 900 m2
 Superficie unitaria.
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11. TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
Su = m2
 Tiempo de retención.
tr = 2,25 días
 Carga superficial.
Cs = 6000 Kg/Ha/día
 DBO5 salida laguna.
St = 360 mg/l
 S.S. salida laguna.
S.S.f = 200 mg/l
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