Guia vistoria de_aparelhos_de_carga_2008

GUIA PARA CERTIFICAÇÃO DE
APARELHOS DE CARGA
SEÇÃO 1 - GUINDASTES
CAPÍTULOS
A ABORDAGEM
B DOCUMENTOS, REGULAMENTAÇÃO
E NORMAS
C MATERIAIS E MÃO-DE-OBRA
D REQUISITOS DE PROJETO POR SISTEMAS
E INSTALAÇÕES DE MAQUINARIA, ELETRICI-
DADE E SISTEMAS DE COMANDO E SEGU-
RANÇA
T INSPEÇÕES E TESTES
APÊNDICES
APÊNDICE 1 DIMENSIONAMENTO DE ACES-
SÓRIOS FIXOS
APÊNDICE 2 NOMENCLATURA DE SISTEMAS
COM PAUS DE CARGA (INGLÊS
E PORTUGUÊS)
APÊNDICE 3 PEDESTAL DE GUINDASTE

REGISTRO BRASILEIRO Guia para certificação de aparelhos de carga CAPÍTULOS - A - T
de navios e aeronaves
2
CAPÍTULO A
ABORDAGEM
CONTEÚDO DO CAPÍTULO
A1. APLICAÇÃO
A1. APLICAÇÃO
100. Natureza dos sistemas
101. Esta seção se aplica a equipamentos tais como:
- paus de carga e guinchos com pau de carga
- guindastes rotativos com pedestal
- aparelhos para carga pesada
- pórticos de carga
- ―A‖ frames
- carregador / descarregador
- elevadores de bordo
- rampas de proa ou de popa
- plataformas móveis
instalados a bordo de navios, balsas, plataformas, operando
em portos, em vias de navegação interior ou mar aberto.
CAPÍTULO B
DOCUMENTOS, REGULAMENTAÇÃO E NORMAS
B1. DOCUMENTAÇÃO PARA O RBNA
B2. REGULAMENTAÇÃO
B3. NORMAS
B1. DOCUMENTAÇÃO PARA O RBNA
100. Sistema de manuseio de carga ou de serviço para
equipamentos novos
101. Para aparelhos utilizando guinchos e paus de car-
ga os seguintes planos e documentos devem ser submeti-
dos para aprovação:
- arranjo do aparelho de carga mostrando a posição dos
guinchos, paus de carga, paus de carga para carga pesada,
puas de carga operando em tandem e a posição dos itens
individuais do poleame e acessórios;
- diagrama de forças, sendo que no caso de paus de carga
em tandem indicação do raio de ação e especificações dos
sistema;
- diagrama de esforços transmitidos ao casco pelos elemen-
tos do sistema;
- plano estrutural do mastro, postes e brandais;
- plano estrutural dos paus de carga incluindo os acessórios
do laís e do garlindéu;
- detalhes da braçadeira e mancal do garlindéu, pino do
garlindéu, olhais dos guardins, e fixações semelhantes;
Nota: quando for apresentada uma lista de padrões
internacionais ou nacionais apropriados para o em-
prego dos acessórios, será exigida somente uma lis-
tagem especificando o material, carga máxima de
trabalho SWL e os padrões segundo os quais os
acessórios foram fabricados;
- a especificação dos aços empregados indicando o grau,
consumíveis de solda e tipo e dimensões das soldas empre-
gadas nos mastros, paus de carga e fixações associadas;
- os cálculos de resistência e estabilidade para mastros,
postes, brandais e paus de carga.
- listagem dos cabos de aço e cabos de fibra fornecendo o
diâmetro, construção, acabamento e cargas de ruptura cer-
tificadas.
102. Para aparelhos utilizando guindastes os seguintes
planos e documentos devem ser submetidos para aprova-
ção:
- arranjo geral do guindaste incluindo especificação dos
parâmetros principais de operação;
- análise de forças para o sistema do guindaste;
- o arranjo dos mecanismos de içamento da carga, içamen-
to da lança e giro, incluindo o arranjo e funções de prote-
ções contra sobrecarga e as várias chaves limitadoras;
- o cálculo de resistência dos principais itens indicando
claramente as hipóteses de projeto, critérios operacionais,
capacidade nominal, centros de gravidade das partes do
guindaste, e quais os padrões utilizados no cálculo;
- cálculo de estabilidade do guindaste;
- planos estruturais de todos os componentes incluindo a
lança,m torre, plataforma, pórtico, anel de giro, pedestais,
trilhos, arranjo de peação quando em repouso e as estrutu-
ras associadas, fornecendo escantilhões e grau do aço em-
pregado, consumíveis de solda e tipo e dimensões das sol-
das;
- detalhes de catarinas, patescas, eixos, pinos de giro, ro-
das, balanças de carga, anel de giro, parafusos de fixação
do anel de giro e itens semelhantes, fornecendo a especifi-
cação e grau do aço empregado;
Os seguintes planos devem ser apresentados para informa-
ção:
- detalhes de gatos de carga, torneis, vigas e balanças de
carga e outros itens do poleame e acessórios, indicando o
material, carga máxima de trabalho SWL, testes de carga e
o padrão segundo os quais foram fabricados;
- listagem dos cabos de aço e cabos de fibra fornecendo o
diâmetro, construção, acabamento e cargas de ruptura cer-
tificadas.
103. Para elevadores de carga e rampas os seguintes
planos e documentos devem ser submetidos para aprova-
ção:

REGISTRO BRASILEIRO Guia para certificação de aparelhos de carga CAPÍTULOS - A -
T
3
- especificações de projeto incluindo os materiais a serem
utilizados;
- planos estruturais principais;
- detalhes de polias e suportes;
- cálculos indicando claramente as capacidades, carga de
veículos;
- cálculo indicando claramente as capacidades, carga de
veículos, centro das rodas, impressão de pneus, faixa e
ângulos de operação, pesos e centros de gravidade das
partes componentes;
- arranjos do enrolamento de cabos nos tambores
- dimensões, construção, acabamento e carga de ruptura
certificada dos cabos de aço e correntes;
- arranjo típico, incluindo detalhes construtivos do carro do
elevador e trilhos-guia, onde aplicável;
- acessos típicos, onde aplicável;
- especificação dos testes contra incêndio das portas do
carro e acessos do poço, incluindo dispositivos de segu-
rança onde aplicável;
- arranjo e detalhes do poço elevador, incluindo dispositi-
vos de segurança, onde aplicável;
104. Os seguintes planos e documentos referentes à ma-
quinaria, sistemas elétricos e de controle devem ser subme-
tidos para aprovação:
- arranjo geral da cabine e/ou estações de controle;
- arranjo do quadro de força com os diagramas dos circui-
tos;
- diagramas dos circuitos elétricos indicando as especifica-
ções dos equipamentos e cabos, grau de isolamento, cor-
rente nominal, tipos das diversas proteções elétricas e sua
capacidade nominal e fabricantes;
- cálculos da corrente de curto circuito para a barra dos
quadros principais e auxiliares e a saída dos transformado-
res;
- diagrama esquemático dos circuitos de controle, intertra-
vamentos e sistemas de alarme para alimentação hidráuli-
ca, pneumática e/ou elétrica;
- detalhes dos dispositivos de segurança, incluindo disposi-
tivos de segurança e travamento;
- especificação dos cilindros hidráulicos e sistemas opera-
cionais, quando aplicável.
105. Os seguintes planos e documentos referentes à ma-
quinaria, sistemas elétricos e de controle devem ser subme-
tidos para informação:
- especificação de operação e aplicação;
- arranjo geral do compartimento do motor incluindo as
unidades de potencia;
- arranjo geral dos dispositivos de elevação da carga, ele-
vação da lança, giro e deslocamento juntamente com as
instruções técnicas;
106. Os planos dos reforços estruturais das bases do apa-
relho de carga e sua fixação ao casco
101. Os desenhos e manuais apresentados deverão estar em
conformidade com estas Regras. A eficiência do equipa-
mento e dos componentes intercambiáveis a serem testados
são de responsabilidade do fabricante, e serão verificados
por ocasião dos testes.
102. Um diagrama mostrando o arranjo do sistema mon-
tado e especificando a carga de trabalho SWL para cada
componente deve ser submetido para análise. Uma cópia
aprovada desse diagrama deve ser incluída no Registro de
Aparelhos de Carga e deve estar permanentemente dispo-
nível para consulta a bordo do navio.
200. Sistema de manuseio de carga ou de serviço para
equipamentos existentes
201. A emissão de certificados para aparelhos de carga
de navios existentes que não tenham sido classificados de
acordo com as Regras do RBNA será feita mediante inspe-
ções do aparelho por oficina qualificada, preferencialmente
autorizada pelo fabricante do guindaste, acompanhada por
inspetor qualificado do RBNA. Toda a documentação des-
crita no parágrafo A3.200 acima deverá ser submetida para
aprovação.
202. Caso a documentação não esteja disponível, nova
documentação deve ser preparada com base em medidas
realizadas a bordo na presença de vistoriador do RBNA. O
Escritório Central do RBNA irá decidir caso a caso quais
documentos poderão ser dispensados.
203. A carga SWL será em cada caso determinada pelo
RBNA.
B2. REGULAMENTAÇÃO
100. Aplicação
101. Em navios de bandeira brasileira é aplicada a NOR-
MAM 01 no que se refere aos navios portadores dos equi-
pamentos abordados nesta Seção.
B3. NORMAS
100. Normas industriais
101. Quando não houver prescrições específicas nas Re-
gras para os diversos sistemas, é verificado o atendimento
às normas industriais aplicáveis.
102. Os aparelhos de carga devem atender a normas na-
cionais e internacionais em vigor, entre as quais:
ABNT
NBR 10014 – Moitão e cadernal de aço para movimenta-
ção de carga em embarcações

4
NBR 10015 – Moitão e cadernal de aço para movimenta-
ção de carga em embarcações – ensaio de carga
NBR 10070 – Ganchos – haste forjados para equipamentos
de cargas – dimensionamento e propriedades mecânicas
NBR 13129 – Cálculo de carga do vento em guindastes
NBR 13541 – Movimentação de carga – cabo de aço - es-
pecificações
NBRISO167 – Anel de carga grau 8 para uso em lingas
NBR 13543 – laço de cabo de aço – utilização e inspeção
NBR 13544 – sapatilha para cabo de aço
NBR 13545 – manilhas
NBR 8400 – cálculo de equipamentos de levantamento e
movimentação de carga
NBRISO 2408 – cabos de aço para uso geral
NBRISO 3076 – correntes de elos curtos para elevação de
carga.
NR do Ministério do Trabalho:
NR 29 – Norma reguladora da segurança e saúde no traba-
lho portuário
NR 11 – Transporte, movimentação, manuseio e armaze-
namento de materiais
ILO
ILO C32 e ILO C152 – Occupational safety and health
(Dock workers), Recomendação 160
B4. DEFINIÇÕES
100. Termos aqui utilizados.
Alcance: é a distância horizontal do ponto de engate da
carta ao ponto de fixação da lança, ou ao eixo de rotação
de guindastes simples ou duplos, quando o navio estiver
nivelado. No caso de lanças móveis o alcance é definido
especificando-se o ângulo de inclinação da lança em rela-
ção à horizontal. Devem ser especificados os alcances
máximo e mínimo.
Amantilho - sistema de cabos que dá a variação de ângulo
da lança ou pau de carga com a horizontal.
Anel de carga –
a. principal - anel superior de uma linga através do qual
esta é fichada ao gato de um guindaste ou outro equipa-
mento de elevação de carga
b. intermediário – usado para conectar uma ou duas pernas
de uma linga ao anel de carga principal
c. conjunto de anel de carga – constituído de um anel de
carga principal e dois anéis de carga intermediários.
Ângulo máximo de balanço é o ângulo a partir do qual o
cabo de carga pula fora do goivo da polia na cabeça da
lança do guindaste.
Um guindaste pode suportar pequenos desvios de sua posi-
ção estática, mas uma vez que exista um balanço a carga
não estará mais alinhada com a lança.
Isto pode resultar em danos ao cabo de carga ou mesmo a
quebra da lança, e por isso é definido um ângulo máximo
de balanço.
Aparelho de carga todo sistema constituído por paus de
carga, guindastes, elevadores e rampas instalados a bordo
de navios ou plataforma offshore com o objetivo de manu-
sear ou transferir cargas suspensas na vertical, que podem
ser carga geral, equipamentos, mercadorias ou pessoas.
Brandais são os cabos que agüentam a mastreação para as
bordas do navio.
Cábrea embarcação constituída por flutuantes ou barcaças
que servem de base a guindastes ou outros aparelhos de
içamento de carga, com ou sem propulsão.
Cadernal: dispositivo constituído basicamente de uma
caixa dentro da qual trabalham mais que uma polia.
Cargas mortas (dead load) WT: são as forças-pêso exer-
cidas por todos os membros estruturais fixos e móveis
permanentemente presentes na operação.
Carga máxima de trabalho (CMT) – ver SWL
Carga operacional é a soma da capacidade SWL do sis-
tema com quaisquer outros componentes que estejam dire-
tamente conectados à carga e que sofram a mesma movi-
mentação que esta.
Chapas de aço de qualidade Z normalmente especifica-
das para aplicações críticas em estruturas tais como flanges
e plataformas oceânicas.
Significa um aço de baixo teor de carbono com teste de
dutilidade na direção do eixo ―z‖ da chapa, ao invés de
teste no sentido longitudinal e/ou transversal.
Também chamada chapa ―TTT‖ é normalmente especifi-
cada quando existem cargas pesadas perpendiculares à
superfície da chapa.
As chapas para teste Z normalmente têm espessuras entre
16 mm e 75m, e durante a laminação sofrem redução mí-
nima de 3:1, o que significa que um lingote de 230 mm
fornecerá uma chapa de espessura no máximo 75 mm.
Componente – Partes / membros fixos ao sistema tais co-
mo lanças, mastros, garlindéu, polias embutidas, etc.
Condições normais de serviço são as condições nas quais
foi determinada sua capacidade SWL e que inclui as se-
guintes condições:
a. O ângulo de banda não deve exceder 5°
b. O ângulo de trim não deve exceder 2°
c. Operação no porto
d. Velocidade máxima do vento 20 m/s
e. Pressão máxima do vento 250 Pa
f. Movimentação independente de fatores restritivos
externos

T
5
g. A natureza da operação de carga quanto a fre-
qüência e características dinâmicas deve ser com-
patível com o fator de carga previsto nas Regras
Condições específicas de serviço são condições que ex-
cedem as condições normais de serviço e para as quais as
seguintes condições são aplicáveis:
a. Condições de banda e trim excedendo as da con-
dição normal de serviço (ver Tabela T.D2.303.1)
b. Operação em águas desprotegidas, ou seja, em re-
giões em que um estado de mar pode ocorrer que
provoque movimentos apreciáveis na estrutura
flutuante
c. Velocidade máxima do vento maior que 20 m/s
d. Pressão máxima do vento maior que 250 Pa
e. A carga não está em repouso no início da opera-
ção de carga
f. A movimentação de carga está sujeita a fatores
restritivos externos
g. A natureza da operação de carga quanto a fre-
qüência e características dinâmicas não é compa-
tível com o fator de carga previsto nas Regras
Elementos da estrutura primária para efeito deste capí-
tulo, elementos da estrutura primária são definidos como
sendo:
- Lança ou pau de carga
- Mastro ―A‖, mastro ou pórtico
- Base do guindaste
- Vigas de carga
- Olhais e borboletas
- Mecanismo de giro
- Pinos
Guardins - sistema de cabos que dá o movimento à lança
ou pau de carga para o giro horizontal.
Guindaste de bordo é um dispositivo de elevação de car-
gas montado em navios de superfície destinados a movi-
mentar cargas, caçambas, cofres de carga (containers) o
outros materiais quando o navio estiver em um porto ou
área abrigada, por meio de um único operador que pode
realizar as manobras de giro, içamento da carga e elevação
da lança.
Guindastes de grande porte aqueles cuja capacidade de
carga SWL é maior que 98 kN
Guindastes de pequeno porte aqueles cuja capacidade de
carga SWL é inferior a 98 kN
Inspeção visual significa uma inspeção visual detalhada
por vistoriador qualificado suplementada caso necessário
por outros meios de inspeção com o objetivo de chegar a
uma conclusão confiável quanto à segurança do aparelho
de carga ou do massame e poleame inspecionados.
Para essa inspeção, os componentes ou partes poderão ser
desmontados caso julgado necessário.
Inspeção externa consiste em uma inspeção visual para
verificar se existe deformação dos componentes ou outros
defeitos tais como desgaste por corrosão.
Laís – seção da ponta do pau de carga oposta ao garlindéu.
Linga comumente chamada ―lingada‖ é um conjunto cons-
tituído por corrente, cabo de aço ou cinta têxtil, conectado
a terminais superiores e inferiores, apropriado para acoplar
carga ao gato de um guindaste ou outro equipamento de
movimentação de carga.
Massame é o conjunto de cabos do aparelho de carga, tais
como cabo de carga, amantilhos, guardins, etc.
Moitão: dispositivo constituído por uma caixa dentro da
qual trabalha uma única polia.
Não conformidade – o não cumprimento de um regula-
mento especificado e/ou um ponto fraco detectado que, se
não for corrigido, resultará na degradação da qualidade do
produto ou serviço ou que tenha impacto negativo no meio
ambiente
Moitão móvel é um moitão de projeto especial que é utili-
zado para ―pegar‖ cargas ou âncoras, e é projetada de for-
ma que a lateral da caixa pode ser aberta para facilitar a
inserção de um laço de cabo sem ter que remover a carga.
Movimentos do navio
Avanço (surge) – deslocamento longitudinal (eixo
x) do navio
Deriva (sway) – deslocamento transversal (eixo y)
do navio em paralelo a sua linha de centro
Afundamento (heave)– movimento vertical (eixo z)
do navio
Jogo (roll) - movimento angular do navio em torno
do eixo x (balanço lateral)
Arfagem (pitch) – movimento angular do navio em
torno do eixo y (também chamado caturro)
Guinada (yaw) – movimento angular do navio em
torno do eixo z
Paus de carga em tandem em inglês ―union purchase”
são paus de carga possuindo dois postes (em inglês “king-
posts”) ou ―pescadores‖ e aparelhados de tal forma que
trabalham ambos com o mesmo gato de carga.
Quando os paus de carga são instalados aos pares há so-
mente os guardins externos que se amarram às bordas,
sendo os internos substituídos por um cabo também cha-
mado ―teque‖

6
Poleame e acessórios (loose gear) acessórios que não es-
tão permanentemente fixados ao aparelho de carga, como
por exemplo:
- correntes
- anéis
- placas triangulares
- gatos
- moitões e cadernais
- manilhas
- tornéis
Os seguintes itens também são considerados como com-
ponentes auxiliares:
- balanças de carga
- spreaders
SWL - Safe working load ou CMT – carga útil de tra-
balho
a. Safe Working Load (SWL, Carga Máxima de Trabalho)
é a máxima carga estática a que um sistema pode ser sub-
metido nas condições para as quais foi certificado
b. Safe Working Load do poleame e acessórios é a carga
máxima para a qual o componente foi certificado e testado,
e que não pode ser inferior à máxima carga suportada pelo
sistema.
O peso de quaisquer polias ou acessórios empregados fa-
zem parte do SWL.
Quando o equipamento utilizar uma caçamba (grab) a letra
―G‖ deve ser adicionada ao símbolo ―SWL‖.
Sapatilho: acessório de cabo de aço em forma de gota,
com seção em meia cana, utilizado para proteção do olhal
do cabo de aço.
Temperatura de operação de projeto é a mínima tempe-
ratura esperada na região em que o guindaste vai operar tal
como definida pelo armador, fabricante do guindaste ou
estaleiro.
Tensão de projeto é a máxima tensão permitida pelas Re-
gras quando o aparelho estiver içando uma carga corres-
pondente à sua capacidade SWL somada ao esforços late-
rais e de vento especificados.
Tonelada
1 kN = 1000 N = 0,98 toneladas métricas
1 Ltf (long ton) = 2240 lbf
As figuras F.B4.100.1 a F.B4.100.6 mostram os diversos
tipos de guindastes, pórticos, mastros ―A‖ e cábreas, e a
tabela T.B4.100.1 traz a nomenclatura dos diversos com-
ponentes.

T
7
TABELA T.B4.100.1 TRAZ A NOMENCLATURA DOS DIVERSOS COMPONENTES
No. Componente Tipo de guindaste (ver figura 1)
A B C D E
1 Viga principal da lança
Boom chord
- - X X X
2 Lança telescópica
Boom extension
- X - - -
3 Pino do gralindéu
Boom foot pin
X X X X X
4 Mecanismo de elevação da lança
Boom hoist mechanism
X X X X X
5 Cabo de içamento da lança (amantilho)
Boom hoist wire rope
- - X X X
6 Vigas de contraventamento da lança
Boom lacing
- - X X X
7 Cilindro hidráulico de elevação da lança
Boom lift cylinder
X - - -
8 Conjunto de polia da extremidade (laís) da lança
Boom point sheave assembly or boom head
X X X X X
9 Seção da lança, intermediária
Boom section, insert
- - X X X
10 Seção inferior da lança
Boom section, lower, base or butt
X X X X X
11 Seção superior da lança
Boom section, upper, point or tip
X X X X X
12 Separador da lança
Boom splice
X - X X X
13 Calço de limite da lança
Boom stop
- - X X X
14 Extensão da ponta da lança
Boom tip extension or jib
X X X X X
15 Cabine de controle
Cab
- X X X X
16 Contrapeso
Conterweight
- - - X -
17 Cabresto
Floating harness or briddle
- - - X X
18 Pórtico, Mastro ou “A-frame”
Gantry, mast or A-frame
- - X X X
19 Bloco do gato de carga
Hook block
X X X X X
20 Poste lateral (pescador) ou central
Kong post or center post
- - - - X
21 Tambor principal do cabo de carga
Main hoist drum
X X - - -
22 Cabo de carga
Main hoist rope (cargo runner)
X X X X X
23 Bola de contrapeso
Overhaul ball
X X X X X
24 Pedestal
Pedestal
X X X X X
25 Amantilho
Pendant line
- - - X X
26 Conjunto do anel de giro
Swing circle assembly
X X X X -
27 Cabo ou tambor auxiliar de içamento
Whip line or auxiliary hoist drum
X X - - X
28 Cabo auxiliar de içamento
Whip line or auxiliary hoist rope
X X X X X

T
9
FIGURA F.B4.100.2

10
FIGURA F.B4.100.3

FIGURA F.B4.100.4
FIGURA F.B4.100.5

CAPÍTULO C
MATERIAIS E MÃO-DE-OBRA
C1. AÇOS E MATERIAIS LAMINADOS
PARA ESTRUTURA
C2. FORJADOS PARA ESTRUTURA
C3. FUNDIDOS PARA ESTRUTURA
C4. CABOS DE AÇO E ACESSÓRIOS
C5. POLEAME
C6. OUTROS MATERIAIS
C7. SOLDAGEM
C8 MÃO-DE-OBRA
C1. MATERIAIS PARA ESTRUTURA
100. Geral
101. Os materiais estruturais devem ser adequados para
as condições de serviço desejadas. Devem ser de boa qua-
lidade, livres de defeitos e com características satisfatórias
de dureza, limite de escoamento e ruptura, e, onde apropri-
ado, soldabilidade e capacidade de suportar a carga na di-
reção da espessura.
102. Todos os materiais afetando a resistência e durabi-
lidade do equipamento, poleame e acessórios deve possuir
propriedades em conformidade com A Parte 5 destas Re-
gras com os requisitos adicionais do presente capítulo.
103. Todos os materiais devem ser testados na presença
de vistoriador do RBNA em conformidade com as respec-
tivas especificações.
200. Aços laminados para estrutura
201. Os aços laminados utilizados para pedestais e colu-
nas mestras (king posts) devem estar em conformidade
com a tabela T.C1.102.1
TABELA T.C1.102.1 - GRAU DO AÇO
Temperatura de serviço (projeto)
Espessura
(mm)
0°C -10°C -20°C -30°C -40°C
< 12,5 A, AH A, AH A, AH A, AH B, AH
12,5 < t ≤ 20 A, AH A, AH A, AH B, AH D, DH
20 < t ≤ 25 A, AH A, AH B, AH D, DH D, DH
25 < t ≤ 30 A, AH A, AH D, DH D, DH E, EH
30 < t ≤ 35 A, AH B, AH D, DH D, DH E, EH
35< t ≤ 40 A, AH D, DH D, DH D, DH E, EH
40 < t B,AH D, DH D, DH D, DH E, EH
203. O aço de alta resistência para aplicação estrutural
deve ser suprido em quarto graus de resistência,: 27S, 32,
36 e 40.
204. A resistência requerida no teste de impacto é desig-
nada subdividindo os níveis de resistência nos graus AH,
DH, EH e FH.
205. Para designar plenamente um açode alta resistência
e suas propriedades mecânicas deve ser informada a letra
do grau e o número do nível de resistência, isto é, AH32
ou FH40, por exemplo.
206. Os requisitos deste capítulo são aplicáveis a cha-
pas, barras chatas, perfis não excedendo os limites de es-
pessura determinados pela tabela T.C1.102.2.
FIGURA F.B4.100.6

T
13
Designação
do aço
Espessura máxima em
mm
Chapas e
barras largas
Barras
chatas e
perfis
AH27S DH27S EH27S EH27S
AH32 DH32 EH32 FH32
AH36 DH36 EH36 FH36
AH40 DH40 EH40 FH40
100 50
TABELA T.C1.102.2. – ESPESSURA MÁXIMA DE
CHAPAS E PERFIS
Para espessuras maiores, variações nos requisitos podem
ser permitidas ou requeridas para aplicações particulares,
mas não será permitida redução do valor da energia de
impacto.
204. Ver tabela T.C1.102.3 para a composição química
e características dos aços de alta resistência grau A, B, D E
para aplicação estrutural.
205. Ver tabela T.C1.102.4 para composição química e
T.C1.102.5 para a propriedades mecânicas dos aços de
alta resistência grau A, B, D E para aplicação estrutural.

14
TABELA T.C1.102.3
REQUISITOS PARA AÇO DE RESISTÊNCIA ESTRUTURAL NORMAL
CHAPAS GROSSAS DE AÇO LAMINADAS DE RESISTÊNCIA NORMAL PARA APLICAÇÃO ESTRUTURAL
Aço Estrutural Naval Aço Estrutural
GRAU A B D E 440 / 550 ( 8 )
Processo de Fabricação
Oxigênio Básico e fornos Sie-
mens Martin ou elétrico
Oxigênio Básico e fornos Si-
emens Martin ou elétrico
Oxigênio Básico em fornos Sie-
Oxigênio Básico em fornos Siemens
Martin ou elétrico
Oxigênio Básico em fornos Sie-
Método de Desoxidação
Qualquer método, exceto aço
efervescente para E  12, 5 mm
efervescente.
Totalmente acalmado, processo de
refinamento de grão com alumínio
Totalmente acalmado, processo de
refinamento de grão com alumínio
efervescente para E  12, 5 mm
ComposiçãoQuímica(%)
Carbono ( máx ) 0, 21 ( 1 ) 0, 21 0, 21 0, 18 0, 25
Manganês ( máx )  2, 50 C 0, 80 ( 2 )  0, 60  0, 70 0, 80 - 1,20 19  E  38
Enxofre ( máx ) 0, 040 0, 040 0, 040 0, 040 0, 050
Fósforo ( máx ) 0, 040 0, 040 0, 040 0, 040 0, 040
Silício ( máx ) - 0, 35 0, 10 - 0, 35 0, 10 - 0, 35 -
Outros C + Mn / 6  0, 40 C + Mn / 6  0, 40 C + Mn / 6  0, 40 Al  0, 015 C + Mn / 6  0, 40 Cu  0, 20 ( 9
)
Condições de Fornecimento
Todas as espessuras
Nenhum
Todas as espessuras
Nenhum
E  25 - Nenhum ( 3 )
E  25 - N TC
E  35 - N TC ( 4 )
Todas as espessuras
N TC
Todas as espessuras
Nenhum
PropriedadesMecânicas
Resistência a Tração ( N/ mm2 ) 400 - 520 400 - 520 400 - 520 400 - 520 400 - 550
Limite de Escoamento ( N / mm2 ) 235 mín ( 5 ) 235 mín 235 mín 235 mín  250
Alongamento em 5, 65  S0 ( % )  21 ( 6 )  21 ( 6 )  21 (
6 )
 21 (
6 )
 18
Teste de Impacto
entalhe em V
tipo Charpy
( longitudinal )
Temperatura ( C ) 20 0 ( 7 ) - 10 - 40 Dobramento Guiado ( 10 )
Espessura ( mm)  50  50  50 E -
Energia Média
mín. ( J )
27 27 27
E  50 27
E  50  70 34
E  70  100 41
-

15
TABELA T.C1.102.3
REQUISITOS PARA AÇO DE RESISTÊNCIA ESTRUTURAL NORMAL
CHAPAS GROSSAS DE AÇO LAMINADAS DE RESISTÊNCIA NORMAL PARA APLICAÇÃO ESTRUTURAL
NOTAS:
( 1 ) O teor máximo de carbono de 0, 26 % será permitido para chapas do Grau A de espessura  12, 50 mm e perfis de todas as espessuras.
( 2 ) Será permitido que o teor de Mn seja excedido até um máximo de 1, 65 %, desde que a relação C + Mn/ 6  0, 40 seja mantido.
( 3 ) N - Normalizado; TC - Temperatura Controlada na laminação;
( 4 ) Perfis de Grau D poderão ser fornecidos na condição laminado, desde que resultados satisfatórios sejam obtidos no ensaio de impacto Charpy V;
( 5 ) Para Grau A com espessura  25, 40 mm o limite de escoamento será  220 N / mm2;
( 6 ) Quando são utilizados corpos de prova de tração retangular com base de medida de 200 mm, o alongamento mínimo será o tabelado abaixo:
Espessura ( mm )
 5
 5
 10
 10
 15
 15
 20
 20
 25
 25
 30
 30
 35
 25
 30
Alongamento ( % ) 14 16 17 18 19 20 21 22
( 7 ) Para aço grau B de espessura  25 mm totalmente acalmado o ensaio de impacto não será requerido;
( 8 ) O Grau 440 / 550 é aceitável para espessura  38, 10 mm em aplicações comuns, inclusive onde o Grau A é permitido;
( 9 ) No caso de ser requerido pelo comprador;
( 10 ) Para dobramento guiado longitudinal o diâmetro do macho será conforme o valor tabelado:
Espessura ( mm ) E 19 19  E  25 25  E  38
Diâmetro do Macho 0, 50 E 1, 00 E 1, 50 E

16
TABELA T.C1.102.4
COMPOSIÇÃO QUÍMICA PARA AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA ESTRUTURAL
CHAPAS GROSSAS DE AÇO LAMINADAS DE ALTA RESISTÊNCIA PARA APLICAÇÃO ESTRUTURAL
Aço Estrutural Naval
GRAU AH, DH, EH 32, AH /DH / EH 36 e AH / DH / EH 40 FH 32 / 36 / 40
Método de Desoxidação Acalmado, Prática de grão fino (1)
ComposiçãoQuímica(%)máx.,excetoquandoespecificado(7)
Carbono 0,18 0,16
Manganês 0,90 – 1,60 (3) 0,90 – 1,60
Silício 0,10 – 0,50 (4) 0,10 – 0,50
Fósforo 0,035 0,025
Enxofre 0,035 0,025
Alumínio (6) 0,015 0,015
Nóbio 0,02 – 0,05 0,02 – 0,05
Vanádio 0,05 – 0,10 0,05 – 0,10
Titânio 0,02 0,02
Cobre 0,35 0,35
Cromo 0,20 0,20
Níquel 0,40 0,80
Molibdênio 0,08 0,08
Nitrogênio __ 0,009 ou 0,012 (9)
A B / XHYY (X = A, D, E or F YY = 32, 36 or 40) *

17
* (1) O aço deve conter pelo menos um dos elementos de refinamento do grão em quantidade suficiente para estar em conformidade com os requisitos de grão fino do item d abaixo:
a. Um grão austenítico McQuaid-Ehn com tamanho de grão 5 ou menor de acordo com ASTM E112 para cada cadinho de cada corrida, ou
b. Um conteúdo mínimo de alumínio solúvel em ácido de 0,105% OU conteúdo total mínimo de alumínio de 0,050% para cada cadinho de cada corrida, ou
c. Conteúdo mínimo de columbium (nióbio) de 0,020% ou conteúdo mínimo de vanádio de 0,050% para cada cadinho de cada corrida, ou
d. Quando vanádio e alumínio são usados em combinação, o conteúdo mínimo de vanádio de 0,030% e conteúdo mínimo de alumínio solúvel em ácido de 0,010% ou conteúdo total mí-
nimo de alumínio de 0,015%.
e. Quando columbium (nióbio) e alumínio são usados cm combinação, conteúdo mínimo de columbium (nióbio) de 0,010% e conteúdo mínimo de alumínio solúvel em ácido de 0,010%
ou conteúdo total mínimo de alumínio de 0,015%.
(2) O conteúdo de qualquer outro elemento adicionado intencionalmente deve ser determinado e relatado.
(3) Aço AH com espessura 12, 5 mm ou menor, pode ter índice mínimo de 0,7% de manganês;
(4) Onde o índice de alumínio solúvel não for menor que 0,015% , o índice mínimo de silicone requerido não é aplicável;
(5) O conteúdo total de alumínio pode ser usado em lugar do conteúdo solúvel em ácido, de acordo com o item (1) d. acima;
(6) A quantidade de alumínio, nióbio e vanádio aplica-se quanto qualquer um desses elementos seja usado individualmente. Quando usados em combinação, o conteúdo mínimo deve estar em
conformidade com o item (1) d. acima.
(7) Estes elementos não precisam ser reportados no relatório da usina a menos que adicionados intencionalmente.
(8)Estes elementos podem ser registrados como ≤ 0,02%, onde o valor presente não exceda 0,02%;
(9) A marcação AB/XHYY é utilizada para caracterizar o grau DHYY da chapa que tiver sido normalizada, laminada por controle termomecânico, ou laminada por controle de acordo com um
procedimento aprovado.
(10) Os requisitos para carbono equivalente e susceptibilidade ao craqueamento a frio para aços controlados termo-mecanicamente são dados por:
Mn Cr + Mo + V Ni + Cu
Carbono equivalente = C + + + %
6 5 15
Si Mn Cu Ni Cr Mo V
Susceptibilidade ao craqueamento a frio = C + + + + + + + + 5B %
30 20 20 60 20 15 10
(11) Para outros aços, o carbono equivalente (Ceq) pode ser calculado a partir da análise de cadinho de acordo com a equação:
6 5 15

18
TABELA T.C1.102.5
PROPRIEDADES MECÂNICAS PARA AÇO DE AL-
TA RESISTÊNCIA
Grau
Tensão de
Tração
N/ mm²
(kgf/
mm²,ksi)
Tensão de Esco-
amento mínima
N/ mm²
(kgf/ mm²,ksi)
Alongamento
% minima
AH 32
DH 32
EH 32
FH 32
440/590
(45/60,
64/85)
315
(32, 46)
22
AH 36
DH 36
EH 36
FH 36
490/620
(50/63,
71/90)
355
(36, 51)
21
AH 40
DH 40
EH 40
FH 40
510/650
(52/66,
74/94)
390
(40,57)
20
300 Propriedades de impacto
301. A temperatura requerida para um teste de impacto
depende a temperatura de projeto TD e da espessura do
material.
As temperaturas de testes de impacto de estruturas primá-
rias e secundárias para aços utilizados em estruturas solda-
das é dado na Tabela T.C1.201.1 abaixo.
TABELA T.C1.201.1
Espessura
do
material
Temperatura do teste de impacto °C
Estrutura primária Estrutura secundária
Cábrea Guindaste
de bordo
Cábrea Guindaste
de bordo
e ≤ 12 TP + 10 TP + 20 Não re-
querido
Não re-
querido
12 < e ≤25 TP TP + 10 Não re-
querido
Não re-
querido
25 < e ≤50 TP - 20 TP - 10 TP TP + 10
e > 50 TP - 30 TP - 30 TP - 10 TP
Notas:
1 – Para aços de tensão de escoamento 355 N/mm2 a tem-
peratura de teste não necessita ser menor que – 40 °C.
2 – Para aços com tensão de escoamento > 355 N/mm2, a
temperatura não deve ser maior que 0°C.
3 – TP é a temperatura de projeto
4 – Quando a temperatura de projeto não for inferior a -10°C, o
teste pode ser feito a temperatura ambiente
302. Os valores da energia de impacto são relacionados
somente a tensão de escoamento mínima do material, con-
forme a tabela T.C1.202.1 abaixo:
TABELA T.C1.202.1
Tensão mínima de
escoamento N/mm2
235 315 355 390 420-
690
Energia
de impac-
to(J)
Longitu-
dinal
27 31 34 39 42
Trans-
versal
20 22 24 26 28
303. Para elementos da estrutura que recebem esforços
na direção perpendicular à espessura, devem ser emprega-
dos aços de ductilidade especificada como Chapas Z.
400. Testes de impacto para cábreas
401. Os valores de impacto de aços para mecanismo de
giro para cábreas devem estar em conformidade com os
seguintes requisitos:
Teste Charpy com entalhe em V
Temperatura de teste: quando testados a temperatu-
ras de -20°C ou a 10°C abaixo da temperatura de
projeto, o que for mais baixo
Energia média: 42 J mínima
Energia individual: 27 J mínima
C2. FORJADOS PARA ESTRUTURA
100. Aço forjado
101. Ao selecionar o grau do aço forjado devem ser se-
guidos os critérios da Parte 5, Titulo 61, Seção 2, Capítulo
D das Regras. Os requisitos deste capítulo são adicionais
às Regras e específicos para o seu emprego em aparelhos
de carga.
102. Todos os aços forjados para emprego neste capítulo
devem ser adequados para as condições de serviço.
103. Devem ser de boa qualidade, livre de defeitos e
devem apresentar condições de moldabilidade e soldabili-
dade satisfatórias.
104. O vistoriador deve verificar se os materiais empre-
gados na construção de guindastes possuem certificados de
teste emitidos pela usina.
105. O material deve ser claramente identificado pela
usina indicando a especificação, grau e número de corrida.
107. Para componentes utilizados em estruturas de aço,
são recomendados forjados de aços carbono e carbono-
manganês propriedades mecânicas mínimas fornecidas
pela Parte 5, Título 61, Seção 2, Capítulo D das Regras,
abaixo reproduzidos:.
As características básicas são dadas no quadro abaixo:

T
19
ITEM GRAU 1 (1) GRAU 2 (2)
Resistência à ruptura, mín. 33 a 42 42 Kgf/mm²
Limite de escoamento, mín. 18 21 Kgf/mm²
Para corpo de prova longitudinal :
Alongamento em 50 mm, mín. 30 25 % (2)
Redução da área, mín. 38 % (3)
Para corpo de prova transversal :
Alongamento em 50mm, mín. 25 21 %
Redução de área, mín. 29 %
(1) O grau 1 é utilizado para peças soldadas e o grau 2 para
peças como madres de leme, quadrantes etc. e para aplica-
ção estrutural.
(2) Para peças com diâmetro ou espessura maior que 305
mm, este valor passa a 24%.
(3) Para peças com diâmetro ou espessura maior que 305
mm, este valor passa a 36%.
108. Outros graus de aço forjado somente poderão ser
empregados mediante aprovação do RBNA.
109. A parte central dos forjados deve sofrer deformação
plástica adequada.
110. Para forjados onde a fibra é predominantemente
longitudinal, a razão de deformação deve ser conforme a
tabela T.C2.110.1 abaixo.
Método de forja Razão de forja total
A partir de lingotes ou barras
forjadas de lingotes
3:1 para L > D
1,5:1 para L ≤ D
A partir de laminados 4:1 para L > D
2:1 para L ≤ D
TABELA T.C2.110.1 – RAZÃO DE FORJA
Notas:
1. A razão de forja é definida como a relação entre a área
de seção transversal média do lingote e a área de seção
transversal média do tarugo forjado (billet). Quando um
lingote for previamente preparado essa área pode ser to-
mada como a área da seção transversal média depois dessa
operação.
2. L e D são o comprimento e diâmetro finais do forjado.
3. Quando barras laminadas forem usadas, a razão de forja
não deve ser menor que 6:1.
111. Ameis e peças ocas devem ser forjadas a partir de
lingotes ou tarugos.
Antes da expansão e do martelamento da peça os tarugos
devem ser furados ou então a peça deve ser cortada a partir
de tarugo oco.
A espessura da parede do forjado deve ser da ordem de
metade da espessura do tarugo. Onde esta operação não for
praticável, deve-se assegurar que o tarugo seja preparado
adequadamente com uma razão de forja não inferior a 2:1.
112. Quando os forjados forem conectados por solda-
gem, o processo de solda deve ser submetido ao RBNA
para aprovação.
113. Num estágio adequado das operações, e depois de
todos os serviços a quente terem sido executados, o forjado
deve ser submetido a tratamento térmico para refinar o
grão e conferir as propriedades mecânicas requeridas.
Se por alguma razão o forjado sofrer um novo aquecimen-
to para serviço a quente, deve-se submetê-lo a novo trata-
mento térmico.
114. Quando o forjado for submetido a aquecimento ou
desempeno a frio ou a quente, deve ser submetido a um
tratamento térmico para alívio de tensões após essa opera-
ção.
115. Quando for necessário processo de endurecimento
da superfície, os procedimentos devem ser submetidos ao
RBNA para aprovação.
O fabricante deve demonstrar que o processo de endureci-
mento foi uniforme ao longo de toda a superfície do forja-
do e que o processo não afetou as características e proprie-
dades do corpo principal do forjado.
116. Partes cortadas com maçarico de lingotes ou chapas
grossas e que sofreram deformações pequenas ou mono-
axiais não são consideradas como forjados tal como defi-
nido acima. Tal método de fabricação requer autorização
especial do RBNA.
200. Requisitos para forjados empregados em meca-
nismos de giro de guindastes
201. Mecanismos de giro – as especificações para os
mecanismos de giro devem ser aprovadas pelo RBNA.
202. Os requisitos para materiais empregados em anéis
de giro são dados na tabela T.C1.202.1 abaixo:

20
TABELA T.C2.202.1 – REQUISITOS PARA MATERIAIS USADOS EM ANÉIS DE GIRO
Requisito Cábrea Guindaste de bordo
Tratamento térmi-
co
De acordo com especificações aprovadas
Temperatura do
teste de impacto
-20°C ou Tp –
10
a que for menor
-10°C ou Tp, a que
for menor
Energia
de im-
pacto
(J)
Média ≥ 42 ≥ 25
Simples
mínima
≥ 27 ≥ 20
Alongamento (%) 14 %
Propriedades de
fadiga
Devem ser submetidas especificações dos
testes requeridos em uma seção do anel de
giro
Fragilidade Ibidem
203. Para parafusos de fixação dos anéis de giro, devem
ser observadas as seguintes propriedades:
TABELA T.C2.203.1
Energia de impacto (J) Alongamento (%)
Média Individual
mínima
42 27 14
300. Requisitos para eixos, pinos, manilhas, gatos de
carga, torneis, correntes, etc
301. Forjados para eixos, pinos, manilhas, gatos de car-
ga, correntes, etc. devem ser feitos de aço acalmado e non-
aged, com tratamento de grão fio.
302. A composição química de aços carbono e carbono-
manganês deve estar de acordo com a Parte 5, Titulo 61,
Seção 2, Capítulo D das Regras
303. As propriedades mecânicas para tais forjados são
fornecidas na Tabela T.C2.303.1.
Nota: os valores de impacto de energia fornecidos acima
são longitudinais, dois terços dos quais são transversais.
304. Os requisitos para temperatura dos testes de impac-
to são dados na Tabela T.C2.304.1 abaixo:
TABELA T.C2.304.1
Espessura/diâmetro
do material
Temperatura do teste de impacto (°C)
Cábrea Gundaste de
bordo
t ≤ 50 TP + 10 TP + 20
50 < t ≤ 100 TP TP
t > 100 TP – 10 TP
Nota: TP é a temperatura de projeto
305. A tabela T.C2.305.1 fornece a composição química
dos forjados para aplicações neste capítulo.
TABELA T.C2.305.1COMPOSIÇÃO QUIMICA PA-
RA FORJADOS
Aços carbono e
carbono - magné-
sio
Ligas
Carbono ≤ 0,23 (1) (2) (4)
Manganês 0,30 ~1,50 (4)
Silício ≤ 0,45 ≤ 0,45
Fósforo ≤ 0,035 ≤ 0,035
Enxofre ≤ 0,035 ≤ 0,035
Cromo ≤ 0,30 (3) (4)
Molibdênio ≤ 0,15 (3) (4)
Níquel
≤ 0,40 (3) (4)
Cobre ≤ 0,30 (3) ≤ 0,30 (3)
Residuais totais ≤ 0,85 ---
Notas:
(1) O conteúdo de carbono pode ser maior que o indica-
do na tabela desde que o carbono equivalente não seja
maior que 0,41% dado pela fórmula:
6 5 15
(2) O conteúdo máximo de carbono para aços carbono ou
carbono – magnésio para forjados não destinados a cons-
trução soldada pode ser de 0,65%.
(3) Considerado como elemento residual
(4) Submeter especificação ao RBNA para informação
(5) Um ou mais dos elementos devem estar em conformi-
dade com o conteúdo mínimo

T
21
TABELA T.C2.303.1
REQUISITOS MECÂNICOS PARA EIXOS, PINOS, MANILHAS, GATOS DE CARGA, TORNEIS,
CORRENTES, ETC
Resistência ao escoamento (N/mm2) 235 ≤ Re< 300 300 ≤ ReH< 355 355 ≤ ReH< 500 500 ≤ ReH< 690 ReH> 690
Resistência a tração (N/mm2) 400 – 560 ≤ 620 ≤ 770 ≤940 >940
Razão resistência escoamento / tração 0.85 ≤ 0.85 ≤ ≤ 0.90 De acordo
com especifi-
cção aprova-
da
Alongamento (%) ≥ 22 ≥ 20 ≥ 16 ≥ 14
Redução de área ≥ 40 ≥ 35 ≥ 35 ≥ 35
Energia de impacto
(J)
Média
≥ 42 ≥ 42 ≥ 42 ≥ 42 ≥ 42
Individual
≥ 27 ≥ 27 ≥ 27 ≥ 27 ≥ 27
C3. FUNDIDOS PARA ESTRUTURA
100. Aço fundido
101. Ao selecionar o grau do aço fundido devem ser se-
guidos os critérios do item C1.100 acima, como aplicável.
102. As características do aço fundido, tratamento térmi-
co e testes devem obedecer à Parte 5, Título 61, Seção 2,
Capítulo C1 das Regras..
104. Outros graus de aço fundido somente poderão ser
empregados mediante aprovação do RBNA.
105. Poleame e acessórios tais como gatos de carga,
anéis de carga, olhais de içamento, torneis e manilhas não
devem ser construídos de aço fundido ou de ferro fundido
C4. CABOS DE AÇO E ACESSÓRIOS
100. Aplicação
101. São aplicáveis os requisitos da Parte 5, Título 61,
Seção 3, Capítulo B4 destas Regras, aqui reproduzidos.
102. São aplicáveis os requisitos da norma ABNT NBR
ISO 2408.
103. Este capítulo traz requisitos adicionais aos mencio-
nados em C2.101 acima.
200. Requisitos de construção para cabos de aço
201. A fabricação, aprovação, teste e identificação dos
cabos de aço deve ser feita conforme a Parte 5, Título 61,
Seção 3, Capítulo B4 destas Regras, obedecidas as tensões
mínimas de ruptura calculadas conforme o item 201 acima.
Em nenhum caso a carga mínima de ruptura poderá ser
inferior ao estipulado na Parte 5, Título 61, Seção 3, Capí-
tulo B4 destas Regras.
Devem ser obedecidos os requisitos da norma ABNT ISO
2408.
202. Cabos de carga (cargo runners), amantilhos (pen-
dant lines, topping lines), devem ser formados uma única
peça sem emendas.
203. Não é permitido o uso de grampos para formar as
mãos de cabos no final das extremidades de trabalho de
cabos de carga (cargo runners).
Grampos podem somente ser empregados na fixação de
extremidades de cabos nos tambores.
Para esse fim, devem ser empregadas presilhas de liga de
alumínio prensadas desde que essas presilhas não sejam
submetidas a esforços de dobramento.
A prensagem das presilhas deve ser feita somente por fa-
bricantes cujo equipamento tenha sido inspecionado e
aprovado pelo RBNA. As presilhas devem trazer marca-
ção conforme descrito no capítulo T.
204. Cabos de aço com tensão nominal acima de 1570
N/mm2 e mais que 114 arames individuais não devem ser
utilizados para estaiamento permanentemente exposto ao
tempo.
205. Cabos de aço para carga e movimentação, expostos
ao tempo, devem ser galvanizados, e cabos de estaiamento
permanentemente expostos ao tempo devem ter galvaniza-
ção reforçada.
206. A relação entre o cabo de aço e o goivo do poleame
ou o diâmetro do tambor do guincho é dada a seguir e deve
ser obedecida ao selecionar o cabo de aço a ser emprega-
do:

5-22
TABELA T.C4.206.1 – RELAÇÃO ENTRE GOIVADO DE POLIAS E DIÂMETRO DOS CABOS DE AÇO E ENTRE
DIÂMETRO DO TAMBOR E DIÂMETRO DOS CABOS DE AÇO
Razão para Goivo / diâmetro
do cabo
Diâmetro do tambor sem
ranhuras / diâmetro do
cabo
Diâmetro do tambor
com ranhuras / diâme-
tro do cabo
Tensão nominal do
cabo N/mm2
(1)
Cabos de aço sem carga 9 12 10 1570
Cabos de aço sob carga operados a veloci-
dade 40 m/min com ciclo de carga 16 ciclos
por hora
14 16 12,5 1570
Cabos de aço sob carga velocidade 40m/min,
15 ciclos por hora
20 22 18 1770
Cabos de aço para guindastes de convés 20 22 18 1770
Cabos de aço para guindastes com caçamba 24
(2)
28 22 1770
(1) – Onde forem utilizados cabos de aço com tensão
nominal mais alta que a tabelada, as razões devem
ser aumentadas proporcionalmente
(2) Onde houver polias com goivo em ―V‖ a razão
deve ser pelo menos 31,5.
207. Os cabos de aço devem ser fornecidos com certifi-
cado de teste fornecido por fabricante ou autoridade certi-
ficadora, mostrando a carga de ruptura de uma amostra.
O certificado deve mostrar o diâmetro do cabo, quantidade
de pernas, quantidade de fios por perna, qualidade dos
arames núcleo, enrolamento, data do teste e deve ser sub-
metido ao RBNA para inclusão no Livro de Registro de
Equipamentos de Carga (Cargo Gear Book).
208. Os cabos de aço utilizados devem atender aos requisi-
tos desta seção, que estão em acordo com a norma NBR -
6890.
209. Os cabos de aço serão obtidos pelos processos indi-
cados no item 200.
210. Os cabos de aço utilizados devem preferencialmente
atender aos requisitos da tabela T.C4.210.1.
TABELA T.C4.210.1 - CABOS DE AÇO
CLASSIFICAÇÃO
DO AÇO
QUALIDADE ESTRUTURA DO
CABO COMPOSIÇÃO
CARGA DE RUP-
TURA (mín.)
n DE
PERNAS
n DE
ARAMES
DAS PERNAS
N / mm2
6  19 + AF Aço médio
de arado MPS
6 19 1 + 6 / 12
1 alma de fibra
1372 a 1568
6  24 + 7AF Aço médio
de arado
MPS
6 24 9 / 15
7 almas de fibra
1372 a 1568
6  37 + AF Aço de
arado PS
6 37 1 + 6 / 12 / 18
1 alma de fibra
1568 a 1764
211. Na fabricação dos cabos de aço qualidade A (galva-
nizados) ou qualidade B (galvanizados e trefilados) devem
ser empregados arames protegidos por uma camada homo-
gênea de zinco aplicada por imersão à quente ou eletroliti-
camente.
212. A massa da camada de zinco deve atender aos requi-
sitos da tabela T.C4.212.1.
TABELA T.C4.212.1 - MASSA MÍNIMA DA
CAMADA DE ZINCO
 DO ARAME QUALIDADE A QUALIDADE B
g / m g / m g / m
d < 0,49
0,50 > d < 0,59
0,60 > d < 0,79
0,80 > d < 0,99
1,00 > d < 1,19
1,20 > d < 1,49
1,50 > d < 1,89
1,90 > d < 2,49
2,50 > d < 3,19
3,20 > d < 3,99
75
90
110
130
150
165
180
205
230
250
40
50
60
70
80
90
100
110
125
135

T
5-23
300. Requisitos de testes em cabos de aço
301. Ensaio de enrolamento:
a) a amostra consiste em que sejam retirados, no mínimo,
um arame de cada perna de cabo, em seguida enrolados em
pelo menos 10 voltas juntas de hélice em torno de um
mandril cilindríco de diâmetro especificado na tabela
T.C4.301.1;
b) o ensaio será considerado satisfatório se a camada de
zinco continuar a aderir firmemente ao arame após o enro-
lamento;
c) quando no primeiro ensaio um arame não atender aos
requisitos exigidos, será permitido um ensaio adicional em
todos os arames remanescentes da amostra do cabo;
d) o resultado do ensaio adicional será considerado satisfa-
tório se pelo menos 96% dos arames ensaiados não apre-
sentarem defeitos superficiais.
TABELA T.C4.301.1 - DIÂMETRO DO MANDRIL
TIPO DO ARA-
ME
 do arame
< 1,50 mm
 do arame
> 1,50 mm
QUALIDADE A 4   do arame 6   do arame
QUALIDADE B 2   do arame 3   do arame
302. Ensaio de torção
a) a amostra consiste de todos os arames individuais de
uma perna de cabo novo com comprimento nominal livre
entre garras conforme os valores da tabela T.B4.302.1;
b) o ensaio será considerado satisfatório, mesmo ocor-
rendo ruptura em qualquer ponto da amostra, se o
número mínimo de torções nos arames individuais atender
aos requisitos da tabela T.C4.302.1;
c) quando no primeiro ensaio a amostra não atender aos
requisitos exigidos, será permitido um ensaio adicional em
todos os arames remanescentes do cabo;
d) o resultado do ensaio adicional será considerado satisfa-
tório se pelo menos 96% dos arames suportarem o número
mínimo de torções da tabela T.C4.302.1.
TABELA T.C4.302.1 - COMPRIMENTO E NÚMERO MÍNIMO DE TORÇÕES PARA ARAMES
 DO ARAME COMPRIMENTO NOMINAL
NÚMERO DE TORÇÕES
(mm) LIVRE ENTRE GARRAS QUALIDADE
A
QUALIDADE
B
d < 0,99
1,00 > d < 1,29
1,30 > d > 2,29
2,30 > d < 2,99
3,00 > d < 4,00
200   do arame
26
13
13
12
10
48
24
23
20
18
303. Ensaio de revestimento:
a) a amostra consiste em que sejam retirados, no mínimo,
um arame de cada perna e em seguida a massa da camada
de zinco ser determinada e certificada, pelo fabricante,
através de remoção por processo químico da galvanização
e medida da perda de massa dos arames;
b) o ensaio da camada de zinco será considerado satisfató-
rio se a massa da camada de zinco atender aos requisitos
das tabelas T.C4.202.1 e T.C4.303.1;
c) o ensaio também poderá ser realizado por processo de
imersão em solução à base de sulfato de cobre cristalizado,
sendo que após o número de imersões exigidas e lavagem
em água corrente os arames não devem apresentar depósi-
tos aderentes de cobre;
d) quando no primeiro ensaio um arame não atender aos
requisitos exigidos será permitido um ensaio adicional em
todos os arames remanescentes da amostra do cabo;
e) o resultado do ensaio adicional será considerado satisfa-
tório se pelo menos 96% dos arames ensaiados atende aos
requisitos das tabelas 4.1.F-14 e T.B4.303.1.
TABELA T.C4.303.1 - NÚMERO MÍNIMO
DE IMERSÕES
 DO ARAME
(mm)
TEMPO DE IMERSÃO
(seg)
QUALIDADE
A
QUALIDADE
B
d < 0,59
0,60 > d < 0,99
1,00 > d < 1,49
1,50 > d < 1,89
1,90 > d < 2,49
2,50 > d < 3,19
3,20 > d < 3,99
30
60
90
120
120
150
180
---
30
60
60
90
90
120
304. Ensaio de ruptura:

5-24
a) a amostra consiste do próprio cabo de aço novo com
comprimento nominal livre entre garras igual a 30 vezes o
diâmetro do cabo sem ser menor que 600 mm, amostra
essa retirada de cada lote de mesmas fabricação e caracte-
rísticas ou de cada bobina em casos de lotes diferentes;
b) o ensaio será considerado satisfatório se a amostra en-
saiada até a ruptura atender aos requisitos da tabela
T.C4.304.2;
c) quando a capacidade de tração da máquina de ensaio for
insuficiente para ensaiar a amostra do próprio cabo de aço,
admite-se o ensaio em uma de suas pernas, neste caso, o
resultado da carga de ruptura obtida, multiplicada pela
quantidade de pernas e deduzindo-se 10% deve atender aos
requisitos da tabela T.C4.304.2;
d) o ensaio de ruptura também poderá ser realizado em
amostras individuais de arames com comprimento nominal
livre entre garras conforme valores da tabela T.B4.302.1,
neste caso, o resultado da carga de ruptura obtida, multi-
plicada pela quantidade de arames e multiplicado pelos
fatores indicados na tabela T.B4.304.1; deve atender aos
requisitos da tabela T.B4.304.2;
e) quando no primeiro ensaio, em qualquer um dos casos, a
amostra não atender aos requisitos exigidos, será permitido
um ensaio adicional;
f) o resultado do ensaio adicional será considerado satisfa-
tório se a amostra ensaiada até a ruptura atender aos requi-
sitos da tabela TC4.304.2, permitindo-se uma tolerância de
até 2,5% abaixo do valor tabelado.
TABELA T.C4.304.1 - FATORES
CLASSIFICAÇÃO DO
CABO
FATOR
6  19 + AF
6  24 + 7AF
6  37 + AF
0,86
0,87
0,83
TABELA T.C4.304.2 - CARGA DE RUPTURA MÍNIMA EM CABOS DE AÇO
CLASSIFICAÇÃO DO CABO
DIÂMETRO 6  19 + AF 6  24 + 7AF 6  37 + AF
NOMINAL MPS MPS PS
mm QUALIDADE
A
KN
QUALIDADE
B
KN
QUALIDADE
A
KN
QUALIDADE
B
KN
QUALIDADE
A
KN
QUALIDADE
B
KN
8,0
9,5
11,5
13,0
14,5
16,0
19,0
22,0
26,0
29,0
32,0
35,0
38,0
42,0
45,0
48,0
51,0
26
37
51
65
83
102
145
196
255
324
395
475
562
656
756
865
980
29
41
56
72
91
112
160
216
281
354
434
522
618
722
832
952
1078
23
30
41
52
69
86
125
164
220
279
345
418
501
578
674
772
883
25
33
45
57
76
95
138
180
242
307
380
460
551
636
741
849
971
28
41
56
75
95
117
167
226
295
370
455
522
618
722
832
954
1078
31
45
61
83
105
129
184
249
324
407
500
573
679
794
915
1049
1186
400. Verificação dimensional
401. Os cabos de aço serão verificados dimensionalmente
de acordo com os seguintes requisitos:
a) verificação dos arames:
- a quantidade em cada perna e o diâmetro dos arames in-
dividuais será verificada;
- a variação máxima permitida entre o diâmetro dos arames
de uma mesma camada deve atender aos requisitos da tabe-
la T.C4.401.1;
b) verificação do passo:

T
5-25
- o passo dos cabos será verificado nas bobinas a uma dis-
tância de pelo menos 3,0 m, sendo que o comprimento me-
dido deve corresponder a cinco ou mais passos;
- o exame será considerado satisfatório se o resultado cal-
culado dividido pelo número de passos não exceder a 7,25
vezes o diâmetro do cabo;
c) verificação do diâmetro:
- os diâmetros dos cabos serão verificados nas bobinas em
pelo menos três seções diferentes distantes 1,50 m uma da
outra:
- o diâmetro real do cabo será o resultado da média calcu-
lada nas medições realizadas de acordo com as tolerâncias
máximas permitidas na tabela T.C4.401.1.
TABELA T.C4.401.1 - TOLERÂNCIAS PARA DIÂMETROS DE CABOS E ARAMES DE AÇO
DIÂMETRO NOMINAL DO
CABO (mm)
TOLERÂNCIA DIÂMETRO DO
ARAME (mm)
QUALIDADE
A
QUALIDADE
B
d < 19,0
19,0 > d < 29,0
29,0 > d < 38,0
38,0 > d < 57,0
+ 0,08
+ 1,20
+ 1,60
+ 2,40
0,25 > d < 0,70
0,70 > d < 1,50
1,50 > d < 2,35
2,35 > d < 3,59
---
+ 0,089
+ 0,114
+ 0,190
+ 0,038
+ 0,051
+ 0,063
+ 0,073
500. Marcação
501. Os cabos de aço que tenham atendido satisfatoriamen-
te aos requisitos de testes serão marcados nas bobinas ou
rolos com uma marcação indelével ou serem etiquetados
pelos fabricantes com as seguintes inscrições:
- Carimbo do RBNA;
- Número do certificado de classificação;
- Construção do cabo;
- Qualidade do aço;
- Carga de ruptura mínima, em KN;
- Comprimento, em m;
- Diâmetro, em mm;
- Marca do fabricante;
600. Sapatilhos para cabos de aço
601. Devem ser seguidos os requisitos da norma NBR
13544 da ABNT.
700. Lingas de carga
13541 da ABNT para os cabos de aço
702. O cabo de aço utilizado para confecção de lingas
deve ser de classificação 6 x 19 ou 6 x 37, de torção regu-
lar, com alma de aço ou de fibra, conforme normas NBR
6327 ou ISO 2408.
503. A resistência à tração dos arames conforme NBR
6327 ou ISO 2408deve ser de pelo menos:
- 1764 MPa, para cabos com alma de fibra
- 1960 MPa para cabos com alma de aço.
504. As lingas com olhais chumbados com ou sem sapa-
tilhas com diâmetro nominal acima de 38 mm devem ser
fabricados com cabo de alma de aço.
A distância mínima entre as presilhas com olhais chumba-
dos ou trançados deve ser de pelo menos 20 vezes o diâ-
metro do cabo.
505. Quando forem usados anéis de carga, os mesmos
devem estar em conformidade com a norma ABNT NBR
ISO 16798.
600. Manilhas
601. As manilhas devem estar em conformidade com a
norma ABNT NBR 13545.
700. Gatos de carga
701. Os gatos-haste forjados para equipamentos de le-
vantamento e movimentação de cargas devem seguir os
requisitos da norma NBR 10070.
800. Balanças e vigas de carga
801. A carga máxima útil (SWL) de uma balança de car-
ga ou viga para içamento é a máxima carga útil para a qual
o equipamento foi certificado.
802. Ao verificar se uma carga pode ser içada por deter-
minado aparelho usando-se vigas ou balanças de carga,
deve-se lembrar que a solicitação será igual ao SWL da
viga ou balança mais seu peso próprio.
803. O material empregado na construção da viga ou
balança deve ser de qualidade para solda.
804. Deve ser dedicada atenção especial à continuidade
estrutura, e mudanças abruptas de seção devem ser evita-
das.
805. Os pontos de levantamento onde há concentração
de esforços devem ser adequadamente reforçados.
806. As soldas e procedimentos de solda devem ser
aprovados pelo RBNA.

5-26
807. A balança ou viga deve ser projetada de forma que
as tensões máximas não ultrapassem os limites dados na
tabela T.C4.807.1 quando operando na sua capacidade
SWL:
TABELA T.C4.807.1 – LIMITES DE TENSÃO NAS
VIGAS E BALANÇAS DE CARGA
SWL ≤ 10 t SWL ≥ 160 t
Flexão 0,45 σy 0,67 σy
Cisalhamento 0,30 σy 0,40 σy
Tensões combi-
nadas
0,50 σy 0,90 σy
Tensão de supor-
te (bearing)
0,50 σy 0,90 σy
808. A viga deve ser projetada para assegurar estabilida-
de lateral quando sob carga.
809. Quando a viga for projetada como uma estrutura
içada por uma estrutura de lingas, a estrutura deve ser cal-
culada para resistir as forças de compressão geradas.
O fator de segurança de cada componente contra a flamba-
gem por compressão sob a carga de teste não deve ser me-
nor que 1,3.
C5. POLEAME
100. Poleame
10014 da ABNT.
200. Classificação dos moitões e cadernais de aço
201. Os moitões e cadernais são classificados em:
a. Moitão de aço sem ferragem na orelha, designado
pel osímbolo MA1;
b. Moitão de aço com ferragem na orelha designado
pelo símbolo MA2;
c. Cadernal de aço sem ferragem na orelha designa-
do pelo símbolo CA1;
d. Cadernal de aço com ferragem na orelha, desig-
nado pelo símbolo CA2
MA1 MA2
CA1 CA2
300. Carga máxima útil (CMU, SWL)
301. A carga de ruptura do moitão ou cadernal deve ser
de no mínimo 5 vezes a carga máxima útil (SWL) do mes-
mo.
302. A carga SWL requerida deve ser determinada com
referência à resultante das forces atuando no moitão ou
Cadernal conforme sua posição no aparelhamento.
303. Moitões e cadernais não devem ser usados em posi-
ções outras que as que constem do arranjo aprovado.
304. A carga SWL de uma polia simples é calculada na
condição de trabalho em que a polia está suspensa pela
cabeça, com os cabos em paralelo dos dois lados.
A carga nominal marcada na polia representa o peso que
ela pode levantar em segurança.
A resultante R na cabeça é portanto 2 x P.
Os acessórios da cabeça, portanto, devem ser projetados
para suportar uma solicitação de 2P e a carga de prova
aplicada será de 4P (ver capítulo T5).
2P
SWL = P
Carga = P
O cálculo do SWL requerido vai depender do diagrama de
forces sobre o Cadernal ou moitão e deve ser calculado
caso a caso:
P P
SWL = P
Carga 2P
R
SWL do moitão = 0,5 R
SWL do guindaste = 2P

T
5-27
R = 2P
SWL da polia = 0,5 R = P
P
P
SWL do guindaste = 2P
Note-se que em todos os casos com moitões MA1 o SWL
a manilha ou elo que prende o moitão deve ter uma capa-
cidade SWL igual a duas vezes o SWL marcado no moi-
tão.
400. Solicitações de projeto
401. A percentagem da solicitação resultante na fixação
da cabeça que é transmitida por uma polia não deve ser
tomada com valor inferior ao da tabela T.C5.401.1
TABELA T.C5.401.1 – SOLICITAÇÃO RESULTAN-
TE
Moitão ou
cadernal
Quantidade
de polias
Mancais com
bucha ou sim-
ples
Mancais com
rolamento
CA1 CA2 CA1 CA2
Duplo 2 52 43 51 42
Triplo 3 37 32 35 30
Quádruplo 4 29 26 27 24
Quíntuplo 5 24 22 22 20
Sêxtuplo 6 21 20 19 18
Notas:
O coeficiente de atrito deve ser tomado como 5% pala po-
lias com bucha ou simples, e 2% para polias com rolamen-
to
402. A carga numa orelha deve ser considerada como a
carga máxima à qual a orelha pode ser submetida em ser-
viço.
403. As tensões nas partes componentes do moitão deve
ser determinada pelas cargas transmitidas pela polia.
500. Detalhes construtivos
501. As porcas de fixação da ferragem da cabeça devem
ser soldadas à haste da ferragem, e as demais porcas de-
vem ser eficazmente travadas, prevendo-se, porém, sua
fácil desmontagem.
502. A ferragem da cabeça, quando giratória, deve girar
por simples esforço manual.
503. A folga entre a parte externa da polia e a parede
interna da caixa não deve exceder o limite de 10% do diâ-
metro do cabo para evitar que o cabo fique preso entre a
caixa e a polia..
504. Todos os cantos externos de ferragens e paredes
devem ser ligeiramente arredondados.
505. Nas polias para moitões e cadernais que façam par-
te dos aparelhos de carga não deve ser utilizado ferro fun-
dido ou ferro fundido maleável nas seguintes circunstân-
cias:
a. moitão com SWL maior que 10 t
b. cadernal com SWL maior que 20 t
c. Qualquer moitão ou cadernal na lança de um apa-
relho de carga com SWL maior que 20 t.
506. Os moitões e cadernais devem ser providos de dis-
positivos que permitam lubrificação adequada.
507. O diâmetro da polia deve ser medido da base do
goivo.
508. A profundidade do goivo na polia não deve ser me-
nor que ¾ do diâmetro do cabo.
A profundidade do goivo deve ser igual ao diâmetro do
cabo.
509. A relação entre o cabo de aço e o goivo do poleame
é dada na Tabela T.C4.206.1.
510. Polias com lateral rebatível devem ser projetadas e
construídas de forma a assegurar que permaneçam sempre
fechadas quando em uso.
511. Os pinos dos eixos das polias devem ser travados
contra movimentos laterais e rotação.
O acabamento superficial do pino deve ser adequado para
o tipo de mancal a ser utilizado.
512. Deve ser instalado um tornel entre o gato de carga e
o anel elo de ligação ou outro acessório para levantar a
carga, capaz de girar livremente e que não possa soltar-se.
C6. OUTROS MATERIAIS
100. Outros materiais
101. Outros materiais tais como aço inoxidável, ligas de
alumínio, ligas de plástico e madeira, devem ser seleciona-
dos e empregados de acordo com suas características e

5-28
devem estar em conformidade com a Seção 5 destas Re-
gras.
102. Tais materiais somente poderão ser empregados
mediante autorização especial do RBNA.
C7. SOLDAGEM
100. Requisitos gerais
101. Os requisitos para soldagem estão descritos na Parte
2, Título 11, Seção 2 Capítulo D.
102. Os requisitos deste capítulo são complementares
aos descritos no item 101 acima.
103. Antes do início da soldagem, devem ser apresenta-
dos procedimentos de solda para aprovação pelo RBNA.
104. Os soldadores devem todos ser certificados.
105. A empresa responsável por testes não destrutivos
deve ser homologada pelo RBNA.
200. Inspeção das soldas em estrutura / acessórios dos
aparelhos de carga
201. Todas as superfícies a serem soldadas devem ser
inspecionadas visualmente.
Os cordões de solda devem apresentar transição gradual
para o metal base, e as soldas devem estar de acordo com
as especificações de projeto.
202. Aços acalmados e endurecidos com tensão de esco-
amento igual ou maior que 420 N/mm2, o teste não destru-
tivo deve ser realizado 48 horas depois de completada a
soldagem.
203. Quando os cordões forem submetidos a tratamento
térmico, deve ser realizado NDT depois do término do
tratamento.
204. O tipo e extensão dos NDT depende da carga su-
portada pelos membros estruturais, e é mostrada na Tabela
T.C6.204.1 abaixo:
TABELA T.C6.204.1 – INSPEÇÃO DE SOLDAS
RT = RADIOGRAFIA UT = ULTRA SOM MT = PARTÍCULA MAGNÉTICA
Tipo de estrutura Tipo de conexão Inspeção
visual
Método de inspeção
RT UT MT
Estrutura essencial Topo 10~20 100 100
T, penetração total 100 - 100 100
T, filete, grande penetração 100 - - 100
Estrutura primária Topo 100 5~10 50~80 20~50
T, penetração total 100 - 50~80 25~50
T, filete, grande penetração 100 - - 20~50
Estrutura secundária Topo 100 - 2~5 2~5
T, penetração total 100 - 2~5 2~5
T, filete, grande penetração 100 - - 2~5
Nota 1 – A tabela mostra a percentagem sobre o total de
soldas que deve ser testada
Nota 2 – Onde dois elementos estruturais de tipos diferen-
tes forem unidos a inspeção da sola deve estar baseada no
tipo para o qual os requisitos mais estritos são exigidos.
Nota 3 – A verificação por partícula magnética (MT) pode
ser substituída por líquido penetrante.
Nota 4 – Estruturas essenciais são estruturas para as quais
não é possível a redistribuição de tensões e não existe ele-
mento redundante, incluindo a conexão do garfo do garlin-
déu, lança à cabeça de lança, conexão de patesca submeti-
da a carga pesada à lança, etc.
Nota 5 – As percentagens de soldas inspecionadas foi di-
mensionada de forma a cobrir membros e conexões impor-
tantes.
C8. MÃO-DE-OBRA
100. Aplicação
101. Este Guia foi elaborado entendendo que cabe aos
Armadores / Operadores a responsabilidade pelo controle
das cargas SWL, operação dos equipamentos por pessoal
apto, prevenção de distribuições inadequadas de cargas,
peação e manutenção do guindaste.
CAPÍTULO D
REQUISITOS POR SISTEMAS
D1. REQUISITOS GERAIS DE PROJETO
D2. MÉTODO DE CÁLCULO
D3. SISTEMAS DE PAUS DE CARGA
D4. GUINDASTES DE BORDO

T
5-29
D5. CÁBREAS E GUINDASTES FLUTUANTES
D6. OUTROS SISTEMAS
D1. REQUISITOS GERAIS DE PROJETO
100. Condições operacionais
101. Alcance operacional – a documentação e arranjo do
sistema submetidos para aprovação devem especificar as
faixas permissíveis de trabalho (com as restrições que se
fizerem necessárias) baseadas em considerações de estabi-
lidade e resistência, juntamente com os ângulos de inclina-
ção permissíveis da estrutura flutuante.
102. Efeitos do mar – quando um aparelho de carga é
testado e aprovado pelo RBNA é normalmente estipulado
que esse aparelho pode operar somente em águas calmas
Neste contexto, águas calmas significa condições que não
causam movimentos apreciáveis na estrutura flutuante (até
Beaufort 2)..
Águas desprotegidas, por outro lado, significa regiões em
que um estado de mar pode ocorrer que provoque movi-
mentos apreciáveis na estrutura flutuante.
103. Inclinação do navio – ao determinar as forças em
um sistema de carga, um dos fatores fundamentais a serem
considerados é que quando o navio inclina, cargas mais
altas podem ocorrer no aparelho de carga do que quando o
navio estiver sem banda.
104. Efeito do vento – o efeito do vento sobre a estrutu-
ra do guindaste está apresentado nos capítulos que seguem.
105. A temperatura operacional mínima é de 10°C,
sendo que para temperaturas operacionais mais baixas de-
vem ser especificadas na documentação apresentada para
aprovação e este fator vai influir na escolha dos materiais.
106. Para condições operacionais especiais, ver o capí-
tulo referente a cábreas.
200. Classificação dos guindastes ou elementos da
estrutura em grupos
201. A classificação dos guindastes em grupos levando
em conta as classes de utilização e estado de carga foi feita
baseada na norma NBR 8400 da ABNT.
202. Abaixo é dada a classificação conforme as classes
de utilização.
TABELA T.D1.202.1 – CLASSIFICAÇÃO DE APA-
RELHOS DE CARGA CONFORME UTILIZAÇÃO
Classe de utiliza-
ção
Freqüência de
utilização de le-
vantamento
Ciclos de levan-
tamento
A Ocasional com
longos períodos de
repouso
6,3 x 104
B Regular, serviço
intermitente
2,0 x 104
C Regular, serviço
intensivo
6,3 x 104
D Serviço intensivo
severo
2,0 x 104
203. A classificação conforme o estado de carga segue
abaixo:
TABELA T.D1.203.1 – CLASSIFICAÇÃO DE APA-
RELHOS DE CARGA CONFORME ESTADO DA
CARGA
Estado de carga Definição Fração mínima da
cargamáxima
0 muito leve Cargas muito le-
ves, somente ex-
cepcionalmente
operam no SWL
0
1 leve Cargas comumen-
te da ordem de 1/3
da nominal
1/3
2 médio Cargas comumen-
te da ordem de 2/3
da nominal
2/3
3 pesado Regularmente
carregados com a
carga nominal
1
204. Para efeito deste capítulo, vamos agrupar os guin-
dastes em classes conforme abaixo:
TABELA T.D1.204.1 – GRUPOS DE APARELHOS
DE CARGA CONFORME RBNA
Grupo Estado da carga Fração mínima da
carga máxima
I 0 – muito leve 0
II 1 - leve 1/3
2 - médio 2/3
III 3 - pesado 1
205. Os guindastes do grupo I não serão aqui considera-
dos.

5-30
206. Os guindastes do grupo II geralmente são encontra-
dos em navios de carga geral ou porta containeres que
apenas ocasionalmente operam próximos da capacidade
SWL.
207. Os guindastes do grupo III operam regularmente
próximos da capacidade SWL e que excedem 6,3x104
ci-
clos durante o curso de sua vida operacional.
Estes guindastes podem ser divididos em dois sub-grupos:
- guindastes que ocasionalmente operam com
caçambas
- guindastes que operam com caçambas por
mais de 75% do tempo.
208. A Tabela T.D1208.1 abaixo mostra exemplos de
classificação dos guindastes:
TABELA T.D1.208.1 CLASSIFICAÇÃO DE EQUI-
PAMENTOS DE LEVANTAMENTO CONFORME
CLASSES DO RBNA COM BASE NA TABELA DA
NBR 8400
Estado de
carga
Classe de utilização conforme RBNA
A B-C D
1 I I II
2 I II III
3 II III Especial
TABELA T.D1.208.2 EXEMPLOS DLASSIFICAÇÃO
DE EQUIPAMENTOS DE LEVANTAMENTO CON-
FORME RBNA COM BASE NA TABELA DA
NBR 8400
Tipo de equipamen-
to
Grupo
(RBNA)
Estado de
carga
Utilização
Guindaste portuário
com gato
II-III 2 B-C
Guindaste portuário
com caçamba
II-III 3 B-C
Guindastes de bordo II 2-3 B
Sistemas de bordo
com pau de carga
II-III I-II-III A-B-C
300. Solicitações operacionais estáticas e cargas mor-
tas
301. Cargas operacionais estáticas – Safe Working Load
(SWL, Carga Máxima de Trabalho) é a carga estática má-
xima a que um sistema pode ser submetido nas condições
para as quais foi certificado.
Uma pré-condição é que o aparelho de carga deve estar
trabalhando dentro dos parâmetros de carregamento para
os quais os cálculos de projeto foram baseados.
302. Pêso próprio – as cargas devidas ao pêso próprio
ou cargas mortas são as forças-peso exercidas pelos mem-
bros estruturais móveis e fixos permanentemente presentes
na operação.
Estas cargas fazem parte da carga máxima de trabalho
(SWL).
Para efeito de cálculo, estas cargas podem ser desprezadas
se forme menores que 5% da carga máxima de trabalho
SWL.
Quando maior que 5% da carga máxima, a capacidade
SWL deve ser multiplicada por um coeficiente que consta
dos capítulos D2, D3 e D4 deste Guia.
D2. MÉTODO DO CÁLCULO
100. Verificação em relação ao limite de escoamento,
flambagem e fadiga
101. Para os diferentes elementos da estrutura verifica-se
a existência de um coeficiente de segurança suficiente em
relação às tensões críticas considerando-se as três seguin-
tes causas de falha possíveis:
a. ultrapassagem do imite de escoamento
b. ultrapassagem das cargas críticas de flambagem
c. ultrapassagem do limite de resistência á carga
Os aços utilizados devem ser classificados; caso não se-
jam, deve ser apresentado certificado da usina e realizados
testes de análise química, tração e, onde requerido, impac-
to em amostras, sendo uma amostra por espessura e por
numero de corrida.
102. Esta verificação deve ser feita conforme os requisi-
tos por tipo de aparelho contido nos capítulos D3 a D5 do
presente Guia e estar em conformidade com os itens 5.8
até 5.13 da norma NBR 8400,.
D3. SISTEMAS COM PAUS DE CARGA
100. Aplicação
101. Os requisitos deste Capítulo são aplicáveis a paus
de carga com movimento de giro lateral, paus de carga
operando geminados e guindastes com paus de carga.
Projetos especiais devem ser analisados com base nos pre-
sentes requisitos.
200. Geral
201. Na determinação das forces agindo nos sistemas de
paus de carga o ângulo da lança com a horizontal deve ser
considerado como 15° para paus de carga classe I e II e
25° para paus de carga classe III.
Na prática tais ângulos poderão ser maiores, mas em ne-
nhum caso o ângulo da lança com a horizontal deve ultra-
passar 30° para paus de carga classe I e II e 35° para paus
de carga classe III.

T
5-31
202. Para determinar as forças agindo nas patescas ou
polias embutidas, o ângulo da lança com a horizontal deve
ser tomado como o ângulo máximo para a operação e em
geral não deve ser menor que 70°.
203. Os limites operacionais para ângulos de banda e
trim são em geral 5° para banda e 2° para trim.
Para paus de carga classes I os efeitos de banda e trim po-
dem ser desprezados no cálculo.
Para paus de carga classe II e III o efeito da inclinação
deve ser levado em consideração nos cálculos.
Para ângulos maiores que 5° de banda e 2° de trim o ângu-
lo real máximo deve ser levado em consideração.
204. A carga básica para o cálculo da força para paus de
carga giratórios e fixos deve ser definida como a carga
máxima de trabalho (SWL) somada aos pesos próprios da
lança e acessórios acima do gato.
205. A carga básica para o cálculo da força para paus de
carga aparelhados em tandem deve ser tomada como a car-
ga máxima de trabalho SWL.
206. A tolerância para atrito nas polias e para a rigidez
dos cabos de aço deve ser tomada como5%, para cadernais
com polias simples ou com bucha, e 2% para cadernais
com rolamento.
Este requisito é aplicável a todo tipo de aparelho de carga.
207. O coeficiente de segurança dos cabos para paus de
carga deve ser tomado conforme a Tabela T. D2.206.1.
TABELA T. D2.206.1
Coeficiente de segurança
K= Tensão de ruptura no teste
Tensão admissível no cabo
SWL do aparelho Cabos de carga
Amantilhos e guardins
Até 10 t 5
10 – 160 t 10000
(8,85 * SWL) + 1910
160 t e maior 3
Cabos para estaiamento
(brandais)
Até 10 t 4
300. Paus de carga em tandem
301. As condições e solicitações para o cálculo ou análi-
se das forças agindo no sistema de paus de carga devem
atender aos requisitos dos itens D2.100 e D2.200 acima.
302. No caso de guindastes para carga pesada, onde o
cabo de carga é paralelo ao amantilho entre a cabeça do
pau de carga e a cabeça do mastro, a tensão no amantilho
deve ser considerada como a força total do amantilho me-
nos a tensão do cabo de carga sob a condição de que a car-
ga esteja sendo arriada.
A carga de trabalho do guardim deve ser determinada de
acordo com a tabela T.D3.302.1
TABELA T.D3.302.1 – CARGA DE TRABALHO DOS
GUARDINS
SWL do massame do pau
de carga, kN
SWL dos guardins em kN
SWL ≤ 49
49 ＜ SWL ≤ 147
147 ＜ SWL ≤ 588
SWL ≥ 735
0.5 × SWL + 4.9
0.1 × SWL + 24.5
0.25 × SWL
0.2 × SWL
Quando o aparelhamento dos paus de carga estiver arran-
jado para operação em tandem, as lanças de dentro de bor-
do e de for a de bordo devem estar localizadas no menor
ângulo com a horizontal que ainda permita operação nor-
ma, bem como a faixa de operação e comprimento dos
paus de carga devem estar em conformidade com os requi-
sitos da figura F.D3. 302.1.
Pau de carga
do garlindéu ao olhal do amantilho
θ
H = h+0.35
h
FIGURA F.D3. 302.1.
Θ = ângulo do pau de carga com a horizontal, igual para
ambos os paus de carga
L = comprimento da escotilha, em m
B = largura da escotilha, em m
C = alcance C em m além da boca a meia nau: não deve ser
inferior a 3,5 m ou como requerido pelo Armador
S = distância entre o laís dos dois paus de carga, em m, no
plano horizontal
Topo da borda
falsa ou braçola

5-32
b = distância vertical a partir do pino do garlindéu
l = a cabeça da lança interna no plano de projeção dentro
da escotilha de carga deve estar localizado:
a. a uma distância l não superior a L/5 do lado opos-
to da escotilha dotada de somente um par de paus
de carga;
b. a uma distância l de não mais que L/3 do lado
oposto da escotilha dotada de dois pares de paus
de carga;
c. a uma distância de 1,5 m de cada lado da escoti-
lha.
h = Quando o ângulo formado pelos cabos de carga for
assumido como igual a 120° a mínima altura ―h‖ do ponto
de junção (placa tirângulo) de dois cabos de carga acima
do topo da borda da braçola da escotilha ou borda livre
não deve ser menor que:
5 m para SWL ≤ 19.6 kN
6 m, para SWL > 19.6 kN
onde SWL é a carga maxima de trabalho do aparelho em
tandem em kN.
A altura ―h‖ como definida acima deve ser aumentada ade-
quadamente quando não pode atender aos requisitos para
operação normal .
303. O cálculo da força para o pau de carga operando em
tandem deve ser realizado de forma que o empuxo do pau
de carga e a carga dos brandais seja obtida da posição de
maior alcance do pau de carga dentro de sua faixa de ope-
ração.
Em geral a posição do pau de carga tal como mostrada na
figura F.D3.303.1 deve ser utilizada para esse cálculo e
nesse caso o ângulo entre os cabos de carga deve ser toma-
do como sendo 120° e a posição da placa triangular conec-
tando os dois cabos de carga é admitida como sendo a po-
sição mais baixa conforme mostrado na figura F.D3.303.2.
FIGURA F.D3.303.2

T
5-33
FIGURA F.D3.303.1
306. O arranjo dos paus de carga em tandem devem ser
tal que não permita o dobramento do pau de carga no sen-
tido contrário em nenhum ponto dentro do alcance do
guindaste.
Para esse fim a resultante do componente horizontal do
cabo de carga e dos brandais na direção do eixo do pau de
carga, que é denominada ―vão de alívio fh‖ multiplicada
por tgθ (θ – ângulo do pau de carga com a horizontal) não
deve ser maior que a soma cós componentes verticais do-
cabo de carga e dos brandais ―fr‖ (vide figura F.D3.306.1).
Tensão no cabo de
fh carga paralela ao
θ
fr
Compressão no
pau de carga
½ peso do pau de carga
FIGURA F.D3.306.1
305. A carga de trabalho dos schooner guys no arranjo
em tandem deve ser tomada como sendo 20% da carga
SWL do pau de carga, mas não menos que 9,8 kN.
400. Cálculo do pau de carga
401. O pau de carga pode ser construído tanto com diâ-
metro constante como com um diâmetro constante em sua
seção média com conicidade nas extremidades.
402. A seção média de diâmetro uniforme de um pau de
carga com extremidades em conicidade deve corresponder
a no mínimo 1/3 do comprimento do pau de carga, e o di-
âmetro menor das seções cônicas não deve ser menor que
70% do diâmetro da seção constante.
404. A espessura da parede do pau de carga não deve
ser menor que 1/50 do diâmetro do mesmo em sua seção
média, mas não precisa ser maior que 1/30 desse diâmetro,
sendo que em nenhum caso deve ser inferior a 4 mm.
405. O coeficiente de esbeltez do pau de carga não deve
ser maior que 150.
406. O laís deve ser adequadamente reforçado ou ter
maior espessura na área em que os olhais dos amantilhos e
guardins são fixados.
407. O coeficiente de segurança n para a estabilidade do
pau de carga em relação à compressão crítica dada pela
fórmula de Euler não deve ser menor que a requerida na
tabela T.D3.407.1.
SWL do pau
de carga em
kN
≤ 98 294 ≥ 588
Coeficiente
de segurança
de estabili-
dade n
5,0 4,5 4,0
TABELA T.D3.407.1 COEFICIENTE DE SEGURAN-
ÇA n
Componente
verticalcabo
decarga
Componente
verticaldo
guardim
carga

5-34
Nota: O coeficiente de segurança para a estabilidade é
aplicável com índice de esbeltez λ menor que 145.
J1 J1
a
L
A compressão axial admissível p é dada pela expressão:
mEJ0
P = * 10-5
kN
nL2
onde:
m = coeficiente obtido de acordo com a tabela T.D3.406.2,
sendo que valores intermediários devem ser obtidos por
interpolação linear;
E = módulo de elasticidade = 2,06 * 105
MPa
L = comprimento do pau de carga, em metros, medido do
centro do garfo do garlindéu até o centro da polia do laís
J0 = momento de inércia da seção central do pau de carga,
em cm4
;
n = coeficiente de segurança para a estabilidade do pau de
carga dado na tabela T.D3.407.1;
a/L
J1/J0
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8
Coeficiente m
0,01 2,55 3,65 5,42 7,99 9,63
0,10 5,01 6,32 7,84 9,14 9,77
0,20 6,14 7,31 8,49 9,39 9,81
0,40 7,52 8,38 9,10 9,62 9,84
0,60 8,50 9,02 9,46 9,74 9,85
0,80 9,23 9,50 9,69 9,81 9,86
TABELA T.D3.407.2 – COEFICIENTE M
408. A carga admissível de compressão axial pode tam-
bém ser calculada por meio da teoria de estabilidade elás-
tica.
Para tais cálculos os efeitos do momento de flexão devido
ao peso próprio do pau de carga e o momento na extremi-
dade do lais do pau de carga devem ser consideradas.
O coeficiente de segurança n para a estabilidade do pau de
carga sujeito a compressão axial não deve ser menor que o
apresentado na tabela T.D3.407.2.
TABELA T.D3.407.2 – COEFICIENTE DE SEGU-
RANÇA PARA ESTABILIDADE DE PAU DE CAR-
GA SUBMETIDO A COMPRESSÃO AXIAL
Carga maxima útil SWL do pau de
carga em kN
≤ 98 ≥ 588
Coeficiente de segurança n para
estabilidade do pau de carga
2,5 2,0
Caso a tensão axial σs do aço seja maior que 70% de sua
tensão de tração σb a tensão de escoamento deve ser modi-
ficada dividindo o valor por um coeficiente β que deve ser
obtido da tabela T.D3.407.3.
Valores intermediários devem ser obtidos por interpolação.
TABELA T.D3.407.3 – COEFICIENTE β
Razão entre ten-
são de escoa-
mento e de tração
σs / σb σb
≤0,70 0,75 0,80 0,85 0,90
Coeficiente β
1,0000 1,045 1,084 1,1200 1,1550
Nota: quando a razão exceder 0,9, deve ser tomada como
0.9.
409. O momento no laís de um pau de carga para con-
vencional deve ser considerado como a soma algébrica dos
momentos no plano vertical do pau de carga originados
pela polia do laís e cargas aplicadas aos acessórios agindo
nesse mesmo ponto.
O momento horizontal no laís causado pelas solicitações
de giro ou pelos amantilhos pode ser , em geral, despreza-
do.
410. No caso de um pau de carga giratório, o pau de car-
ga tem dois moitões para o amantilho entre os quais a car-
ga não é i8gualmente distribuída quando o pau de carga
não está na linha de centro do navio.
Nesses casos m irá ocorrer um momento na cabeça do pau
de carga e este deve ser levado em conta nos cálculos de
estabilidade de acordo com os requerimentos deste capítu-
lo.
500. Mastros e pescadores (postes, derrick posts,
kingposts)
501. Os mastros e postes de paus de carga devem ser
suportados por dois conveses e conectados ao convés prin-
cipal de maneira efetiva.
502. As casarias de guincho podem ser consideradas
como suporte de convés desde que esteja adequadamente
reforçada para tal.
503. Meios alternativos que forneçam suporte efetivo
para o maestro ou poste serão considerados.
J0

T
5-35
504. O mastro ou poste deve ser adequadamente reforça-
do onde submetidos a cargas concentradas, tais como no
suporte do garlindéu, olhais para o amante ou estais.
O calcanhar das borboletas e os cantos dos acessórios não
devem ser fixados aos painéis não reforçados do mastro.
O reforço deve ser feito utilizando espessuras maiores.
505. A continuidade estrutural deve ser mantida na estru-
tura de todos os componentes e quaisquer mudanças brus-
cas de seção devem ser evitadas.
506. Aberturas tais como acessos e furos de alívio devem
ser evitadas em locais sujeitos a cargas concentradas ou a
altas solicitações de cisalhamento.
507. O diâmetro externo D do mastro ou poste não deve
ser maior que o obtido da expressão:
100*t
D = mm, para t ≤ 15 mm
25 – t
D = 100*t para t > 15 mm
onde:
t = espessura da parede do mastro ou poste, em mm
A espessura mínima da parede do mastro ou poste não de-
ve ser menor que 6 mm.
Onde o mastro ou poste for também usado como duto de
ventilação, a espessura mínima da parede não deve ser me-
nor que 7 mm.
508. Recomenda-se que o diâmetro externo do mastro na
região do olhal do amante seja maior ou igual a 85% da
seção no nível do convés de suporte.
509. As solicitações do amante, cabo de carga e com-
pressão do pau de carga aplicadas ao mastro ou poste de-
vem ser calculadas de acordo com os requisitos relevantes
pelas quais as solicitações combinadas das diversas seções
do mastro ou poste devem ser consideradas.
510. No cálculo da resistência do mastro ou poste as
condições mais desfavoráveis de carga devem em geral ser
consideradas, como segue:
Caso 1 – mastro ou poste com um só pau de carga:
a. Um pau de carga servindo uma escotilha no me-
nor ângulo do pau de carga com a horizontal;
b. Um pau de carga girando para fora da borda até o
ponto máximo de operação.
Caso 2 – mastro ou poste com dois ou mais paus de carga:
a. Dois paus de carga servindo uma escotilha no
menor ângulo do pau de carga com a horizontal;
b. Dois paus de carga, um para vante do porão de
carga e outro para ré, girados para um bordo do
navio até sua máxima posição operacional.
Caso 3 – para mastro ou poste suportando paus de carga
tanto para cargas leves como para cargas pesadas, a com-
binação da solicitação decorrente das cargas leves e pesa-
das não precisa, em geral, ser considerada.
Caso 4 – quaisquer condições que introduzam solicitações
maiores que as consideradas acima devem ser levadas em
consideração.
511. A tensão combinada em qualquer seção de um mas-
tro ou poste deverá obedecer às seguintes condições:
a. cada uma das duas tensões normais σx e σy, seja
igual ou inferior a σa;
b. o esforço de cisalhamento seja igual ou inferior a
τa;
c. a tensão de comparação σcp seja igual ou inferior
a σa, isto é:
σcp = √σx
2
+ σy
2
- σx* σy + 3* τxy
2
≤ σa
onde:
σx e σy = tensões normais
σa = tensão admissível à tração ou compressão
τxy = tensão de cisalhamento
τa = tensão de cisalhamento admissível
512. O coeficiente de segurança referente à tensão de
escoamento σs do material para o mastro e poste incluindo
a verga e estruturas afixadas, não deve ser menor que os
valores dados na tabela T.D3.512.1 abaixo:
TABELA T.D3.512.1 – COEFICIENTE DE SEGU-
RANÇA PARA TENSÃO DE ESCOAMENTO
Carga máxima de
trabalho SWL em kN
Coeficiente de segurança
Masro estaiado Mastro sem estais
SWL ≤ 98 2,20 2,0
SWL ≥ 588 1,76 1,6
98 < SWL < 588 Obter por interpolação linear
513. Quando a tensão de escoamento σs do aço empre-
gado for maior que 70% da tensão de tração a tensão de
escoamento deve ser modificada de acordo com a tabela
Tabela T.D3.407.3 – Coeficiente β.

5-36
514. O grau do aço utilizado na fabricação do mastro e
seus acessórios é dado em C2.
515. O arranjo dos estais do maestro deve ser tal que não
venha a obstruir a operação do pau de carga.
Macacos devem ser instalados na parte inferior dos estais e
conectados a olhais fixados ao convés, borda falsa ou casa-
ria.
Os estais devem ser submetidos a uma tensão inicial.
516. O módulo de elasticidade dos cabos de aço para
cálculo do alongamento dos estais pode ser tomado como
sendo 1.1 * 105 MPa, e a área da seção do cabo tomada
como a calculada pelo diâmetro nominal do cabo.
Valores maiores poderão ser adotados desde sejam resul-
tantes de testes realizados.
D4. GUINDASTES DE BORDO
100. Aplicação
101. Os requisitos deste capítulo aplicam-se a guindastes
abaixo descritos projetados num porto ou em águas abri-
gadas onde não há movimentos significativos do navio e o
estado do mar não ultrapassa Beaufort 2:
a. Guindastes de convés montados em navios para
manusear equipamentos e cargas nas condições de
porto
b. Guindastes para manuseio de containeres para
operar nas condições de porto
c. Guindastes flutuantes montados sobre balsas ou
pontões para manusear cargas nas condições de
porto
d. Caçambas montadas em navios, barcaças ou pon-
tões para operação nas condições de porto
e. Guindastes de provisões pontes rolantes de Praça
de Máquinas, etc. montados em navio para manu-
sear equipamentos e provisões nas condições de
porto
f. Guindastes montados em navios para manuseio de
equipamento não tripulado em um ambiente
offshore, por exemplo, guindastes para linhas
submersas.
g. Guindastes montados em plataformas offshore
móveis ou fixas para transferência de equipamen-
tos, provisões etc. de e para navios supridores
h. Guindastes montados em plataformas offshore
móveis ou fixas para manusear submersíveis tri-
pulados e sistemas de mergulho
102. Sistemas de paus de carga não estão incluídos neste
capítulo e devem ser projetados de acordo com os reque-
rimentos do capítulo D3.
103. Quaisquer guindastes ou elevadores não cobertos
pela descrição supra ou que ultrapassem as condições de
mar e vento dadas pelo item D4.101 acima serão objeto de
considerações específicas.
200. Solicitações principais
201. As solicitações operacionais a serem consideradas
na análise de guindastes são as seguintes:
- Solicitações principais exercidas sobre a estru-
tura do equipamento suposto imóvel, no estado
de carga mais desfavorável;
- Pêso próprio
- Solicitações devidas a banda e/ou trim
- Solicitações dinâmicas devido ao movimento
vertical e horizontal da carga
- Solicitações devido ao vento e condições ambi-
entais
- Solicitações em acessos, plataformas, etc.
202. Solicitações com o guindaste estivado devem ser
consideradas na análise do guindaste e ocorrem quando os
efeitos climáticos exercem solicitações acima das estabele-
cidas no item D1.100 acima:
- Solicitações devidas aos efeitos climáticos
(vento, condições de mar, etc.)
- Solicitações devidas aos movimentos do na-
vio
Nessa condição não é permitida elevação de carga ou carga
pendente do gato.
203. Coeficiente de majoração φd – considerando-se que
existe uma certa probabilidade de que sejam ultrapassados
os limites calculados, inerente à precisão do cálculo e aos
imprevistos, deve-se aplicar um coeficiente de majoração
aos resultado obtido para a capacidade SWL que vai de-
pender da classe do guindaste:
TABELA T.D4.203.1 – COEFICIENTE DE MAJO-
RAÇÃO
Tipo do guindaste e tipo de serviço Coeficiente
de majoração
φd
Ponte rolante de Praça de Máquinas,
turcos de provisão, guindastes de ma-
nutenção
1,00
Guindastes de convés, guindastes para
containeres, pórticos, cábreas e guin-
dastes flutuantes 1,05
Guindastes com caçamba 1,20
300. Solicitações principais exercidas sobre a estrutu-
ra do equipamento suposto imóvel, no estado de carga
mais desfavorável;
301. Solicitações básicas são a carga viva mais a carga
morta, como definido no Capítulo B4 item100 do presente
guia.

T
5-37
400. Solicitações dinâmicas devido ao movimento ver-
tical e horizontal da carga
401. Nas solicitações devidas ao levantamento da car-
ga de serviço devem ser levados em conta oscilações pro-
vocadas pelo levantamento brusco da carga, multiplicando-
se as solicitações devidas à carga de serviço por um coefi-
ciente dinâmico φh. conforme a tabela abaixo
Coeficiente φh a velocidades VL em m/min
Equipamento φh VL em m/min
Pontes ou
pórticos rolan-
tes
1,15 0 < VL ≤ 0,25
1 + 0,6 VL 0,25 < VL < 1
1,60 VL ≥ 1
Guindaste com
lança
1,15 0 < VL ≤ 0,25
1 + 0,3 VL 0,25 < VL < 1
1,30 VL ≥ 1
Tabela T.D4.401.1 - Coeficiente φh a velocidades VL em m/min
Conforme indicado nas tabelas, o valor do coeficiente φh
não deve ser inferior a 1,15
402. Devem ser consideradas as forças que ocorrem
quando um guindaste desloca-se ao longo de trilhos ou
pistas resultando numa aceleração vertical atuando no
guindaste e sua carga juntamente com a aceleração hori-
zontal devida à mudança de velocidade do guindaste em
deslocamento.
403. A aceleração vertical é usualmente pequena desde
que os trilhos e junções sejam nivelados.
Como essas forças não são consideradas simultâneas com
as que ocorrem durante o içamento, podem normalmente
ser desprezadas.
404. A aceleração horizontal incluindo a frenagem de-
ve ser informada pelo fabricante.
Quando essa aceleração é desconhecida, mas a velocidade
e condições de serviço são conhecidas, essa aceleração
pode ser obtida das fórmulas
a. Para guindastes com velocidade baixa de desloca-
mento (0,4 a 1,5 m/s:
a = 0,075Vh + 0,07.
b. Para guindastes com velocidade de deslocamento
moderada a alta (1,5 a 4,0 m/s)
a = 0,075Vh + 0,20.
c. Para guindastes com velocidade de 1,5 a 4,0 m/s e
aceleração alta (0,4 – 0,7 m/s2
)
a = 0,10Vh + 0,27.
onde:
a = aceleração em m/s2
e
Vh = velocidade de deslocamento in m/s
Quando as condições de trabalho forem conhecidas mas a
velocidade não, o valor mais alto de aceleração para a ve-
locidade adequada deve ser usado.
405. As forças de inércia atuado na carga e no guindas-
te resultantes do movimento de giro devem ser considera-
das..
A aceleração de giro, ou alternativamente a aceleração de
giro e o tempo de frenagem devem ser informados pelo
fabricante.
Quando essa informação não estiver disponível, a acelera-
ção na extremidade da lança deve ser adotada como 0,6
m/s2
com a lança do guindaste no raio máximo de giro.
406. Em geral, o efeito da força centrífuga atuando na
estrutura do guindaste é pequeno e pode ser desprezado.
407. As solicitações de torção que ocorrem sobre uma
estrutura quando dois pares de rodas movem-se ao longo
de um trilho, perpendiculares aos trilhos tendendo a en-
curtar uma diagonal e alongar a outra devem ser levadas
em consideração.
O valor dessa força Fr é calculado através das seguintes
fórmulas:
Fr = λ P em N
onde:
P = carga vertical nas rodas em N
λ = coeficiente que depende da razão entre a bitola l e a
base b
Fr
b
Fr
Fr b/l Fr b/l
l
λ
0 2 4 6 8 10 12 l/b
0,20
0,15
0,10
0,05

5-38
408. Devem ser levadas em consideração as solicitações
aplicadas à estrutura de um guindaste como resultado do
contato com dispositivos limitadores de deslocamento.
O limitador deve ser considerado com capacidade de ab-
sorver a energia cinética de um guindaste sem carga a uma
velocidade de 70% da velocidade nominal.
Quando forem instalados dispositivos de desaceleração
que operem antes de o guindaste alcançar o final dos tri-
lhos e desde que tais dispositivos operam automaticamente
e provoquem desaceleração efetiva ao guindaste em todas
as condições, a velocidade reduzida é a que será utilizada
nos cálculos.
Para guindastes nos quais as cargas suspensas podem ba-
lançar, a solicitação introduzida pelo limitador deve ser
calculada equacionando a capacidade de energia do limita-
dor com a energia cinética do peso morto de carga do
guindaste, excluindo-se a carga viva.
Para guindastes em que o movimento de balanço da carga
é restringido por guias fixos, o pêso próprio mais a carga
viva devem ser considerados no cálculo das forças.
500. Solicitações devido a condições ambientais
501. Para todos os aparelhos de carga descritos na tabela
T.D1.501.1 os cálculos de projeto serão baseados nas in-
clinações especificadas nessa tabela a menos que requisi-
tos mais rigorosos sejam impostos nas seções deste capítu-
lo.
Para a condição ―estivado‖ (lança peada em seu suporte)
deve ser permitida tolerância para a inclinação estática e
para as forças dinâmicas de aceleração conforme itens adi-
ante neste guia.
TABELA T.D4.501.1 – ÂNGULOS DE BANDA E
TRIM
Banda Trim
Navios e estruturas flutuantes seme-
lhantes a navios
± 5° ± 2°
Balsas com razão L/B menor que 4 ± 3° ± 2°
Diques flutuantes ± 2° ± 2°
Cábreas até 60 t SWL ± 5° ± 2,5°
Cábreas acima de 60 t SWL ± 3° ± 2°
Plataformas semi-submersíveis ± 3° ± 3°
Plataformas elevatórias ± 1° ± 1°
A ocorrência dos ângulos de banda e trim mostrados na
tabela T.D4.501.1acima é normalmente simultânea.
Ângulos de operação maiores que os fornecidos na tabela a
T.D4.501.1 acima deverão ser objeto de considerações
especiais.
Ângulos menores que os fornecidos na tabela T.D4.501.1
acima somente poderão ser adotados nos cálculos caso o
Armador faça prova de que esses ângulos não serão exce-
didos em operação norma.
502. Com o guindaste peado, as bases de dispositivos de
peação devem ser projetadas de forma a suportarem as
solicitações oriundas das duas combinações de projeto
abaixo:
a) Aceleração perpendicular ao plano do convés de ± 1,0 g
Aceleração paralela do convés na direção de vante e ré
de ± 0,5 g.
Inclinação estática de 30°
Ventos de 63 m/s atuando na direção longitudinal proa-
popa.
b) Aceleração perpendicular ao plano do convés de ± 1,0 g
Aceleração paralela do convés na direção de vante e ré
de ± 0,5 g.
Inclinação estática de 30°
Ventos de 63 m/s atuando na direção transversal.
215. As solicitações devido aos movimentos do navio
serão calculadas conforme segue.
A Tabela T.D4.502.1 fornece os parâmetros máximos
permitidos para os movimentos do navio:
TABELA T.D4.502.1 PARÂMETROS MÁXIMOS
PERMITIDOS PARA OS MOVIMENTOS DO NA-
VIO
Movimento Máxima ampli-
tude
Período em se-
gundos
Jogo υ = 30°
0,7 B
Tr =
√ GM
Arfagem
ψ = 12e-Lpp/300
Tp = 0,5√Lpp
Afundamento Lpp/80 Th = 0,5√Lpp
onde:
Lpp — comprimento entre perpendiculares, em m;
GM — altura metacêntrica inicial do navio carregado, em m;
B — boca moldada do navio, em m;
ψ — considerado não maior que 8°;
e — base dos logaritmos naturais.

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