Analisis ydiseno nave industrial

INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA
“Análisis y Diseño Estructural de una Nave Industrial para una Planta de Reciclaje de Desechos Sólidos, bajo
efectos de Sismo y Viento con el Criterio del Reglamento de Construcciones del D.F. y sus N.T.C. y el Manual de
Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad”
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I n s t i t u t o P o l i t é c n i c o N a c i o n a l
“La técnica al servicio de la patria”
Análisis y Diseño Estructural de una Nave Industrial para
una Planta de Reciclaje de Desechos Sólidos, bajo
efectos de Sismo y Viento con el Criterio del Reglamento
de Construcciones del D.F. y sus N.T.C. y el Manual de
Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de
Electricidad.
Tesis Profesional
Que para obtener el título de:
Ingeniero Civil
Presenta:
Fabiola González Flores
Asesor de Tesis:
Ing. Julio García Carbajal
México D.F. Junio de 2009

2
Índice
Pág.
CAPITULO 1. INTRODUCCIÓN
1.1. Planteamiento del problema 4
1.2. Marco Teórico 5
CAPITULO 2. ANALISIS ESTRUCTURAL
2.1. Descripción de la Estructura 10
2.2. Tipos de Solicitaciones 11
2.2.1. Acciones Permanentes 12
2.2.2. Acciones Variables 9
2.3. Análisis de Cargas 15
2.4. Análisis por Sismo 19
2.5. Análisis por Viento 32
2.6. Combinaciones de Carga 48
CAPITULO 3. MODELACIÓN DE LA ESTRUCTURA 449
CAPITULO 4. OBTENCIÓN DE ELEMENTOS MECANICOS Y
DESPLAZAMIENTOS. 55
CAPITULO 5. DISEÑO Y REVISION DE LA ESTRUCTURA. 66
CONCLUSIONES 86
BIBLIOGRAFIA 87

3
Capítulo 1
Introducción
Este trabajo de tesis se desarrolló tomando en cuenta la elaboración del proyecto de una
Planta de Reciclaje de Desechos sólidos que se ubicara en Av. Culturas Prehispánicas
esq. Calle 12, Col. Ampliación Granjas San Antonio Del. Iztapalapa, Distrito Federal.
El trabajo consta de análisis teóricos, de la estructura bajo, los criterios del Reglamento de
Construcciones del Distrito Federal y sus Normas Técnicas Complementarias 2004 y del
Manual de Diseño de Obras civiles, Diseño por viento de la Comisión Federal de
Electricidad y utilizando un software de análisis y diseño Estructural (Staad Proo) para
generar un modelo matemático de la estructura.
La particularidad del proyecto es el gran claro a cubrir (46.00 m), lo cual se pretende
lograr con una estructura a base de marcos rígidos de acero de sección variable unidos
entre sí, con vigas IR y canales estándar.
El análisis y diseño de esta estructura aportara una metodología que podrá ser útil para
profesionistas y estudiantes que requieran realizar proyectos semejantes, ya que no
existe bibliografía que contemple todo el proceso de análisis y diseño de naves
industriales.

4
1.1 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
Debido a la contaminación desmedida que se genera en el Distrito Federal y la Zona
Conurbada, ya que no hemos logrado un desarrollo sustentable como país, es necesario
ampliar el sector dedicado al reciclaje de desechos sólidos, por lo que la construcción de
una planta de este tipo en el Área de Iztapalapa se justifica de manera inmediata, y nos
lleva al siguiente cuestionamiento:
¿Se puede realizar una metodología para el diseño de Naves Industriales, tomando como
referencia este proyecto, que contribuya al análisis y diseño de estructuras similares?
HIPOTESIS
Si, en base al análisis y diseño de una nave industrial para una planta de reciclaje, se
puede tomar como referencia el proceso realizado para estructuras similares, que se
ubiquen en el distrito Federal y Zona Conurbada
OBJETIVOS
Los objetivos a alcanzar en el trabajo de tesis:
• Análisis de la Estructura por acciones gravitacionales y acciones accidentales.
(Fuerzas por viento y Fuerzas por sismo)
• Obtención de Elementos Mecánicos de los elementos estructurales principales y
secundarios con ayuda del Software del Staad Pro 2004.
• Diseño de elementos principales (columnas, vigas) y secundarios (largueros y
vigas de unión)
• Diseño de conexiones
• Diseño de la Cimentación.
• Revisión de desplazamientos horizontales y verticales

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JUSTIFICACIÓN
Debido a la falta de bibliografía que contenga el procedimiento general para el análisis y
diseño de naves industriales, es necesario establecer un proceso que sirva de referencia
para profesionistas y estudiantes de Ingeniería Civil.
METODOLOGIA
La metodología a utilizar será la descriptiva: comprende la descripción, registro, análisis e
interpretación de la naturaleza actual, y la composición o procesos de los fenómenos. El
enfoque se hace sobre conclusiones dominantes o sobre como una persona, grupo o
cosa se conduce o funciona en el presente.
La investigación descriptiva trabaja sobre realidades de hechos, y su característica
fundamental es la de presentarnos una interpretación correcta.
1.2 MARCO TEORICO
DESCRIPCION DEL PROYECTO
¿Qué es una Planta de Reciclaje de Residuos Sólidos? El reciclaje consiste en
someter de nuevo una materia o un producto ya utilizado a un ciclo de tratamiento
total o parcial para obtener una materia prima o un nuevo producto, útil a la
comunidad. También se podría definir como la obtención de materias primas a
partir de desechos, introduciéndolos de nuevo en el ciclo de reutilización y se
produce ante la perspectiva del agotamiento de recursos naturales y para eliminar
de forma eficaz los desechos.
Por lo tanto una planta de Reciclaje es una instalación de transformación de
residuos de forma que puedan volver a ser reintroducidos en el ciclo de
producción.

6
TIPOS DE NAVES INDUSTRIALES
Una Nave Industrial es un conjunto de elementos que se combinan para la
construcción periférica de grandes almacenes, depósitos, plantas talleres, etc. En
la fabricación de una nave industrial se requiere de estructura metálicas techos
aligerados y equipos.
Existen diversos tipos de naves industriales que dependen de un sistema
estructural que sea seguro y económico. Esta es la fase más difícil y a la vez la
mas importante de la Ingeniería Estructural. A menudo se requieren varios
estudios independientes de diferentes soluciones antes de decidir cual es la forma
(marco, armadura, arco, etc.) más apropiada. Una vez tomada la decisión, se
especifican las cargas, materiales, disposición de los miembros y de sus
dimensiones de conjunto.
Las formas estructurales mayormente utilizadas para solucionar el problema de
diseñar una nave industrial, se reducen a las siguientes.
Marcos Rígidos.
Los marcos rígidos se usan a menudo en edificios y se componen de vigas y
columnas que están articuladas o bien son rígidas en sus cimentaciones. Los
marcos pueden ser bidimensionales o tridimensionales. La carga en un marco
ocasiona flexión en sus miembros, y debido a las conexiones entre barras rígidas,
esta estructura es generalmente “indeterminada” desde el punto de vista del
análisis.

7
Armaduras y columnas.
Cuando se requiere que el claro de una estructura sea grande y su altura no es
criterio importante de diseño, puede seleccionarse una armadura. Las armaduras
consisten en barras en tensión y elementos esbeltos tipo columna, usualmente
dispuestos en forma triangular. Las armaduras planas se componen de miembros
situados en el mismo plano y se usan a menudo para puentes y techos, mientras
que las armaduras espaciales tienen miembros en tres dimensiones y son
apropiadas para grúas y torres.
Debido al arreglo geométrico de sus miembros, las cargas que causan la flexión
en las armaduras se convierten en fuerza de tensión o compresión en los
miembros, y por esto una de las ventajas de la armadura, respecto a una viga, que
utiliza menos material para soportar una carga dada, pudiéndose adaptar de
varias maneras para soportar una carga impuesta.
En las armaduras de cubiertas de naves industriales la carga se transmite a
través de los nudos por medio de una serie de largueros. La armadura de
Fig. 1.1.- Nave industrial de marco rígido con
sección variable.
1
1
Nave Industrial Construcciones MABASA

8
cubiertas junto con sus columnas de soporte se llama marco. Ordinariamente, las
armaduras de techo están soportadas por columnas de acero, concreto reforzado
o por muros de mampostería.
Otros sistemas estructurales.
Los arcos se constituyen como otra solución. Estas son generalmente utilizadas
para cubiertas de naves industriales o hangares, como también en estructuras de
puentes.
Al igual que los cables, los arcos pueden usarse para reducir los momentos
flexionantes en estructuras de grandes claros. Esencialmente un arco es un cable
invertido, por lo que recibe su carga principal en compresión aunque, debido a su
rigidez debe resistir cierta flexión y fuerza cortante dependiendo de cómo este
cargado y conformado.
Fig. 1.2 .- Nave industrial de marcos
compuestos por armaduras y columnas.
2
2
Nave Industrial Nave Industrial Av. Cien Metros 857.

9
Fig. 1.3 .- Nave industrial de marcos
compuestos por arcos y columnas.
3
3
Nave Industrial Nave Industrial Hermenegildo Galeana No. 100

10
Capítulo 2
Análisis Estructural
2.1 DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA
La Planta arquitectónica es de forma irregular, las dimensiones son 94.00 m de largo por
46.00 m de ancho de un lado reduciendo hasta 26.50 m, la altura de las columnas son de
6.00 m y la altura del parte aguas será de 7.50 m. La cubierta es a dos pendientes. (Ver
anexo 1)
La estructura está formada por marcos rígidos de sección variable de acero estructural A
– 36, con vigas de unión de sección IR y canales estándar para formar los largueros.
En base a los criterios de Las Normas Técnicas complementarias de Diseño de
Cimentaciones, el proyecto se ubica en la zona II (Transición) de acuerdo a la
zonificación del Distrito Federal que fija el artículo 170 del Reglamento de Construcciones.
Se propone una cimentación a base de zapatas aisladas con contra trabes de liga.
De acuerdo al artículo 139 del título Sexto del Reglamento de Construcciones, el
proyecto se clasifica en el grupo B. Construcciones industriales.

11
2.2 TIPOS DE SOLICITACIONES
Según el Reglamento del Distrito Federal vigente en el art. 151 consideran tres
tipos de acciones de acuerdo con la duración en que obran sobre las estructuras
con su intensidad máxima:
I. Las acciones permanentes son la que obran en forma continua sobre la
estructura y cuya intensidad varia poco con el tiempo. Las principales
acciones que pertenecen a esta categoría son: las cargas muertas, debidas
al peso propio de la estructura y al de los elementos no estructurales de la
construcción; el empuje estático de tierras y líquidos que tengan un carácter
permanente; y las deformaciones y desplazamientos impuestos a la
estructura que varían poco con el tiempo, como los debidos a preesfuerzos
o a movimientos diferenciales permanentes de los apoyos;
II. Las acciones variables son aquellas que obran sobre la estructura con
una intensidad que varia significativamente con el tiempo. Las principales
acciones que entran en esta categoría son: la carga viva; los efectos de
temperatura; las deformaciones impuestas en los hundimientos
diferenciales que tengan una intensidad variable con el tiempo, y las
acciones debidas al funcionamiento de maquinaria y equipo, incluyendo los
efectos dinámicos que pueden presentarse debido a vibraciones, impacto o
frenaje;
III. Las acciones accidentales son las que se deben al funcionamiento
normal de la edificación y que pueden alcanzar intensidades significativa
sólo durante lapsos breves. Pertenecen a esta categoría: las acciones
sísmicas; los efectos del viento; los efectos de explosiones, incendios y
otros fenómenos que pueden presentarse en casos extraordinarios.

12
2.2.1 ACCIONES PERMANENTES
Cargas Muertas
Se llama carga muerta al conjunto de acciones que se producen por el peso propio de la
construcción; incluye el peso de la estructura misma y el de los elementos no
estructurales, como los muros divisorios, los revestimientos de piso muros y fachadas, la
ventanería, las instalaciones y todos los elementos aquellos que conservan una posición
fija en la construcción, de manera que gravitan en forma constante sobre la estructura. La
carga muerta es la principal acción permanente.
El cálculo de la carga muerta es en general sencillo ya que sólo requiere la determinación
de los volúmenes de los distintos componentes de la construcción y su multiplicación por
los pesos volumétricos de los materiales constitutivos. En su mayoría las cargas muertas
se representan por medio de cargas uniformemente distribuidas sobre las distintas áreas
de la construcción, aunque hay casos de cargas lineales y concentradas (equipos fijos).
En la tabla 2.1 se incluyen pesos de diversos calibres de lámina galvanizada de IMSA.
CALIBRE ESPESOR PLG. ESPESOR MM PESO X M2
20 0.0374 0.95 8.97
22 0.0314 0.798 7.52
24 0.0224 0.569 5.36
2.2.2 ACCIONES VARIABLES
Cargas Vivas
La carga viva es la que se debe a la operación y uso de la construcción. Incluye, por
tanto, todo aquello que no tiene una posición fija y definitiva dentro de la misma y no
puede considerarse como carga muerta. Entran así la carga viva el peso y las cargas
debidas a muebles, mercancías equipos y personas. La carga viva es la principal acción
variable que debe considerarse en el diseño.
Tabla 2.1.- Pesos de lámina galvanizada.
4
4
Pesos de Láminas Proveedor IMSA

13
Las cargas vivas de diseño para edificios especificadas por el RCDF se presenta en la
siguiente tabla.
Tabla 2.2 Cagas vivas unitarias (kg/m
2
)
5
5
Gaceta Oficial del Distrito Federal, 2004, Normas Técnicas Complementarias para Diseño y
Construcción de Cimentaciones, GDF, México.p. 9

14
Para la aplicación de las cargas vivas unitarias se deberá tomar en consideración las
siguientes disposiciones:
a) La carga viva máxima Wm se deberá emplear para diseño estructural por fuerzas
gravitacionales y para calcular asentamientos inmediatos en suelos, así como para
el diseño estructural de los cimientos ante cargas gravitacionales;
b) La carga instantánea Wa se deberá usa para diseño sísmico y por viento y cuando
se revisen distribuciones de carga más desfavorables que la uniformemente
repartida sobre toda el área;
c) Cuando el efecto de la carga viva sea desfavorable para la estabilidad de la
estructura, como en el caso de problemas de flotación, volteo y de succión por
viento, su intensidad se considerará nula sobre toda el área, a menos que pueda
justificarse.
CARGAS DE LLUVIA, GRANIZO Y HIELO.
La precipitación atmosférica puede producir cargas significativas especialmente en el
diseño de los techos. Los reglamentos especifican, cargas equivalentes que corresponden
a la ocurrencia de fenómenos atmosféricos y que, por tanto, deben considerarse como
acciones accidentales, aunque las cargas puedan permanecer actuando en ocasiones
durante periodos relativamente largos.
La lluvia puede producir cargas importantes en techos planos cuando hay un mal
funcionamiento de los desagües. El valor de la carga viva especificado por el RCDF
pluvial produce deflexiones de cierta importancia que hacen que se incremente la
cantidad de agua que puede acumularse y por tanto la magnitud de la carga y la
deflexión. El valor de la carga viva especificado por el RCDF para techos planos pretende
cubrir este efecto; si embargo, especialmente en techos inclinados, la carga de lluvia
puede llegar a ser mayor que la carga viva especificada, de manera que conviene diseñar
cada porción del techo para la carga producida por toda el agua que puede acumularse si
las bajadas pluviales llegan a taparse.

15
El granizo, puede deslizarse hacia los valles de techos con pendientes grandes formando
acumulaciones que representan cargas apreciables. En la Ciudad de México en más de
una ocasión han ocurrido fallas de cubiertas ligeras debido a ese fenómeno. La carga viva
en techos inclinados del RCDF intenta cubrir principalmente este efecto, en particular la
especificación de que en los valles de techos inclinados debe considerarse una carga de
30 kg/m2
de proyección horizontal del techo que desagüe hacia el valle.
2.3 ANÁLISIS DE CARGAS
Cubierta.
Lámina cal. 22 (tabla 2.1) 8.00
Instalaciones 10.00
Carga Muerta 18.00
Carga Viva máxima (Wm) 40.00
Carga Viva para sismo (Wa) 20.00
Carga viva media (W) 5.00
Valores en kg/m
2
Valores en kg/m
2
Lámina Galvanizada
Canal CE standar

16
Carga de servicio máxima (C.S.G.) 58.00
Carga de servicio sismo (C.S.S.) 38.00
Carga de servivio media (C.S.M.) 23.00
Vigas Principales.
Considerando los datos del plano arquitectónico, se proponen vigas y columnas de
sección I con peralte variable.
Elemento
Area de seccion
(m2)
No. Vigas
Peso Placa
(kg/m2)
Peso Total (kg)
Viga principales 77.46 10 142.34 110,256.56
Columnas.
Valores en kg/m
2
60
90
1.92
1.92 30
50
60
90
1.92
1.92 30
50

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Elemento
Área de sección
(m2)
No. Vigas
Peso Placa
(kg/m2)
Peso Total (kg)
Columnas 10.03 20 142.34 28,553.40
Vigas de Unión.
Elemento
Peso de sección
(kg/m2)
Longitud
(m)
Peso Total (kg)
Vigas de Unión IR 12X16 23.90 379.00 9,058.10
Largueros.
Elemento
Peso de sección
(kg/m2)
Longitud
(m)
Peso Total (kg)
Largueros CE 10X25 37.20 2083.00 77,487.60
bf
tf
tw d
IR 12X16

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Realizando el análisis de cargas gravitacionales se obtiene la siguiente descarga:
Cubierta 3681x65= 239,265.00
Vigas Principales = 110,256.56
Columnas = 28,553.40
Vigas de Unión = 9,058.10
Largueros = 77,487.60
464,620.66
Valores en kg

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2.4 ANALISIS POR SISMO
EFECTOS DE LOS SISMOS EN EDIFICIOS.
Los sismos son, esencialmente, vibraciones de la corteza terrestre provocadas por fallas
subterráneas del suelo. Ocurren varias veces al día en diversas partes del mundo, aunque
sólo unos cuantos durante el año son de magnitud suficiente para ocasionar daños
significativos en los edificios. Los grandes sismos ocurren con más frecuencia en regiones
particulares de la superficie terrestre que se denominan zonas de alta probabilidad. Sin
embargo, teóricamente es posible que alguna vez ocurra un gran sismo en cualquier parte
de la Tierra.
Durante un sismo la superficie del suelo se mueve en todas direcciones. Los efectos más
destructivos en estructuras, por lo general, son los movimientos en una dirección paralela
a la superficie del suelo (es decir, horizontalmente) debido al hecho de que las estructuras
casi siempre se diseñan para cargas verticales de gravedad. Por consiguiente, para fines
de diseño, el efecto mayor de un sismo, por lo regular, se considera en función de una
fuerza horizontal parecida al efecto del viento.
EFECTOS DE LOS SISMOS
Los movimientos del suelo provocados por sismos pueden ocasionar varios tipos de
efectos perjudiciales. Algunos de los efectos mayores son:
Movimiento directo de las estructuras. El movimiento directo es el desplazamiento de la
estructura provocado por su conexión al suelo. Los dos efectos principales de este
movimiento son un efecto desestabilizante general a causa de la sacudida y el de la
fuerza impulsora ocasionada por la inercia de la masa de la estructura.
Fallas en la superficie del suelo. Las fallas en la superficie pueden consistir en grietas,
desplazamientos verticales, asentamiento general de un área, derrumbes, etc.
Ondas sísmicas marinas. Los movimientos del suelo pueden suscitar ondas en la
superficie de cuerpos de agua que pueden provocar daños de consideración en áreas
costeras.

20
Inundaciones, incendios, explosiones, etc. Las fallas o movimientos del suelo pueden
provocar daños en presas, embalses, márgenes de ríos, tuberías subterráneas, etc., que
pueden producir diversas formas de desastre.
El efecto de la fuerza provocado por el movimiento, es directamente proporcional al peso
muerto de la estructura o, al peso sustentado por la estructura. Este peso también
determina, parcialmente, el carácter de respuesta dinámica de la estructura. Las otras
influencias importantes en la respuesta de la estructura son su periodo fundamental de
vibración y su eficiencia de absorción de energía.
El periodo de vibración está determinado, por la masa, la rigidez y el tamaño de la
estructura. La eficiencia energética está determinada por la elasticidad de la estructura y
por varios factores, tales como la rigidez de los apoyos, el número de partes que se
mueven independientemente y la rigidez de las conexiones.
Si se sacude un asta bandera con un objeto pesado en la parte superior con el intento de
quebrarla, pronto se aprenderá a sincronizar los empujes y jalones con la tendencia
natural del asta a vibrar de un lado a otro con un ritmo determinado, que es su periodo
fundamental. Si tiende a balancearse de un lado a otro un ciclo completo una vez por
segundo cuando se jala y deja de vibrar, tendrá un periodo fundamental de un segundo.
Sí se puede predecir de manera aproximada la velocidad con que se sacudirá el suelo, lo
cual es similar a controlar la velocidad o ritmo con que se sacude la base del asta, así se
podría ajustar el ritmo con que el asta vibrará naturalmente, de tal manera que los dos
puedan o no coincidir. Si coinciden, entonces las dimensiones del balanceo se harán más
grandes; se dice que el asta entra en resonancia y las cargas sobre ella aumentarán.

21
El movimiento del suelo impartirá al edificio vibraciones similares a las que se producen
al sacudir el asta de bandera. Los períodos fundamentales de las estructuras pueden
fluctuar de aproximadamente 0.005 seg. Para una pieza de equipo bien anclada, 0.1 para
un marco sencillo de un piso, 0.5 para una estructura baja de hasta cuatro pisos, y entre
1 y 2 segundos para un edificio alto de 10 a 20 pisos. Un tanque de agua sobre solo
apoyo puede tener un período fundamental de 4 segundos, el de una torre de perforación
fuera de la costa estará entre 2.5 a 6 segundos y un gran puente colgante puede tener un
período de cerca de 6 segundos. (Ver Figura 2.1)
Una relación de mayor interés es la que ocurre entre el periodo de la estructura y el del
sismo. La figura 2.2 muestra una serie de curvas, denominadas curvas espectrales, que
representan esta relación tal como se derivó de un gran número de “reproducciones” de
sismos en estructuras con diferentes periodos. La curva superior representa el mayor
efecto en una estructura sin amortiguamiento. El amortiguamiento produce una reducción
Figura 2.1. Periodos fundamentales de diversas estructuras.
7
7
Arnold, Christopher y reitherman Robert, Configuración y Diseño Sísmico de
Edificios, 1era edición, México, Editorial Limusa. p.40

22
de la magnitud de los efectos, sin embargo, se conserva la adhesión general a la forma
básica de la respuesta.
En la figura 2.3 se muestra una serie de péndulos en voladizo cuyos periodos crecen
hacia la derecha. Si se supone que están unidos a una base móvil, y ésta se desplaza
para presentar el movimiento de un sismo, tal como se registra en un sismógrafo,
entonces se podrá registrar la respuesta máxima de cada péndulo, es decir, el tiempo y la
frecuencia particular durante el sismo en que cada péndulo tenderá a resonar con
vibración de máxima amplitud. Estas respuestas máximas se pueden graficar en función
de los períodos del péndulo y se obtendrá una curva, o espectro de respuesta, que
relaciona la naturaleza del movimiento del suelo con un intervalo de períodos naturales.
Cada lugar tendrá un espectro de respuesta diferente en términos de magnitud, tipo de
movimiento del suelo y distancia al deslizamiento de la falla para cada sismo que se
grafique.
Figura 2.2. Grafica de respuesta espectral.
8
8
Ambrose, James, Estructuras, 1era edición, México, Editorial Limusa. p.572

23
Una estructura, también puede tener más de un periodo, aun cuando los factores
permanecen constantes. Hay modos de vibración más altos en que la estructura
experimentará deflexiones con más ondulaciones y no solo flexión de un lado para otro.
Aunque por lo general el primer modo, movimiento simple de un lado a otro, es el período
fundamental de interés estructural, los modos superiores pueden ser importantes para los
edificios angostos y altos.
La interpretación general del efecto espectral es que el sismo tiene su efecto mayor de
fuerza directa en edificios con periodos cortos. Éstos tienden a ser edificios con sistemas
resistentes laterales rígidos, por ejemplo, muros de cortante y marcos arriostrados en X y
edificios bajos, de perfil voluminoso, o con ambas características.
En estructuras flexibles, muy grandes, por ejemplo torres altas o rascacielos, el periodo
puede ser tan largo que la estructura produce un efecto de látigo, con diversas partes de
la estructura moviéndose en direcciones opuestas al mismo tiempo.
Los tres casos generales de respuesta estructural se ilustran en la figura 2.4. Recurriendo
a las curvas espectrales, en edificios con un periodo por debajo del que representa la
terminación superior de las curvas (aproximadamente 0.3 s), la respuesta es la de una
estructura rígida sin prácticamente ninguna flexión. En edificios con un periodo
ligeramente más alto, se reduce en parte el efecto de la fuerza causado por el ligero “dar
de si” del edificio y su consumo parcial en su propio movimiento de la fuerza inducida por
el movimiento del suelo. A medida que se incrementa el periodo del edificio, el
comportamiento se aproxima al de la torre esbelta.

24
El movimiento del suelo no daña al edificio por un impacto similar al de una bola de un
demoledor, o por presión aplicada externamente, como la del viento si no de fuerzas de
inercia generadas internamente causadas por la vibración de la masa del edificio. La
masa, tamaño y forma del edificio (su configuración) determinan parcialmente tanto la
naturaleza de estas fuerzas como la manera en que serán resistidas.
Las fuerzas de inercia son el producto de la masa por la aceleración (F=mxa de Newton).
La aceleración es el cambio de la velocidad (o la velocidad en determinada dirección) en
función del tiempo, y es una función de la naturaleza del temblor. La masa es una
característica del edificio. Puesto que las fuerzas son de inercia, por lo general un
aumento en la masa produce un aumento de fuerza, de allí la virtud inmediata del uso de
la construcción de peso ligero como un enfoque del diseño sísmico.
Además del movimiento de la estructura en conjunto, hay movimientos independientes de
partes individuales. Cada una de éstas tiene sus propios periodos de vibración y el
movimiento total que se produce en la estructura puede ser, bastante complejo cuando se
compone de varias partes flexibles.
9
Figura 2.4.
Respuesta
sísmica de
edificios.
9

25
ANALISIS SISMICO ESTATICO.
El diseño sísmico de edificios debe seguir las prescripciones del Reglamento de
Construcciones del Distrito Federal. El primer paso del diseño es el análisis sísmico que
permite determinar qué fuerzas representan la acción sísmica sobre la nave y qué
elementos mecánicos (fuerzas normales y cortantes y momentos flexionantes) producen
dichas fuerzas en cada miembro estructural de la nave industrial.
Zonificación.
En base a los criterios de Las Normas Técnicas complementarias por Sismo, el proyecto
se ubica en la zona II (Transición) de acuerdo a la zonificación del Distrito Federal que fija
el artículo 170 del Reglamento de Construcciones. (Figura 2.5)
Fig. 2.5.- Zonificación geotécnica de la
Ciudad de México.
10
Ubicación del
Proyecto
10
Gaceta Oficial del Distrito Federal, 2004, Normas Técnicas Complementarias
para Diseño por Sismo, GDF, México, p.59

26
Coeficiente Sísmico.
Como índice de la acción de diseño se emplea el coeficiente sísmico, c, que sirve de base
para la construcción del espectro de diseño o puede usarse directamente como fracción
del peso total de la construcción, W, que constituye la fuerza cortante horizontal, V, que
actúa en la base de la construcción.
El coeficiente sísmico varía según el peligro sísmico del sitio, según el tipo de suelo y
según la importancia de la construcción.
El coeficiente sísmico para las edificaciones clasificadas como el grupo B, se tomara igual
a 0.32 en la zona II. Ver tabla 2.3.
Zona c ao Ta
1
Tb
1
r
I 0.16 0.04 0.20 1.35 1.00
II 0.32 0.08 0.20 1.35 1.33
IIIa 0.40 0.10 0.53 1.80 2.00
IIIb 0.45 0.11 0.85 3.00 2.00
IIIc 0.40 0.10 1.25 4.20 2.00
IIId 0.30 0.10 0.85 4.20 2.00
Factor de Comportamiento Sísmico
Para el factor de comportamiento, sísmico, Q, depende del tipo de sistema estructural
que suministra la resistencia de fuerzas laterales y de los detalles de dimensionamiento
que se adopten, como se explica en la tabla 2.4 que refleja la sección 5 de Normas
Técnicas de Diseño por Sismo.
Tabla 2.3. Valores de los parámetros para
calcular los espectros de aceleraciones.
11
11
Gaceta Oficial del Distrito Federal, 2004, Normas Técnicas Complementarias
para Diseño por Sismo, GDF, México, p.62

27
Requisitos para Q= 4
Se usara Q=4 cuando se cumplan los requisitos siguientes:
a) La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos
no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos
materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado
o de placa de acero o entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar
muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza sísmica actuante.
b) Si hay muros de mampostería ligados a la estructura, éstos se deben considerar
en el análisis, pero su contribución a la resistencia ante fuerzas laterales sólo se
tomará en cuenta si son piezas macizas, y los marcos, sean o no contraventeados,
y los muros de concreto reforzado, son capaces de resistir al menos 80 por ciento
de las fuerzas laterales totales sin la contribución de los muros de mampostería
c) El mínimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la acción de
diseño no difiere en más de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para
todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calculará
la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos
que puedan contribuir a la resistencia.
d) Los marcos y muros de concreto reforzado cumplen con los requisitos que fijan las
Normas correspondientes para marcos y muros dúctiles.
e) Los marcos rígidos de acero satisfacen los requisitos para marcos con ductilidad
alta que fijan las Normas correspondientes, o están provistos de contraventeo
excéntrico de acuerdo con las mismas Normas
Requisitos para Q=3
Se usará Q=3 cuando se satisfacen las condiciones, b y d ó e de los incisos anteriores; y
en cualquier entrepiso dejan de satisfacerse las condiciones a ó c, pero la resistencia en
todos los entrepisos es suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con
losas planas, por marcos rígidos de acero, por marcos de concreto reforzado, por muros
de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, por combinaciones

28
de los dos materiales, por combinaciones de éstos y marcos o por diafragmas de madera.
Las estructuras con losas planas y las de madera deberán además satisfacer los
requisitos que sobre el particular marcan las Normas correspondientes. Los marcos
rígidos de acero satisfacen los requisitos para ductilidad alta o están provistos de
contraventeo concéntrico dúctil.
Requisitos par Q=2
Se usará Q=2 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas
con columnas de acero o de concreto reforzado, por marcos de acero con ductilidad
reducida o provistos de contraventeo con ductilidad normal, o de concreto reforzado, por
marcos de acero con ductilidad normal, o de concreto reforzado que no cumplan con los
requisitos para ser considerados dúctiles, o muros de concreto reforzado, de placa de
acero o compuestos de acero y concreto, que no cumplen en algún entrepiso los
especificado por los párrafos anteriores, o por muros de mampostería de piezas ,macizas
confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que
satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes.
También se será Q= 2 cuando la resistencia es suministrada por elementos de concreto
prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el particular marcan las
Normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera, o de algunas
estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes.
Requisitos para Q=1.5
Se usara Q=1.5 cuando la resistencia a fuerzas laterales suministrada en todos los
entrepisos por muros de mampostería de piezas huecas, confinados o con refuerzo
interior, que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes, o por
combinaciones de dicho muros con elementos descritos en 2 y 3 o por marcos y
armaduras de madera, o por algunas estructuras de acero que se indican en las Normas
correspondientes.

29
Requisitos para Q=1
Se usará Q=1 es estructuras cuya resistencia a fuerzas laterales es suministrada al
menos parcialmente por elementos o materiales diferentes de los anteriormente
especificados, a menos que se haga un estudio que demuestre, a satisfacción de la
Administración, que se puede emplear un valor más alto que el que aquí se especifica;
también en algunas estructuras de acero que se indican en las Normas
correspondientes.
Atendiendo a las descripciones anteriores se tomara el Factor de Comportamiento
Sísmico Q=1
Condiciones de Regularidad
Para que una estructura pueda considerarse regular debe satisfacer los siguientes
requisitos:
1) Su planta es sensiblemente simétrica con respecto a dos ejes ortogonales por lo
que toca a masas, así como a muros y otros elementos resistentes. Estos son,
además, sensiblemente paralelos a los ejes ortogonales principales del edificio.
2) La relación de su altura a la dimensión menor de base no pasa de 2.5.
3) La relación de largo a ancho de la base no excede de 2.5.
4) En la planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensión exceda de 20 por
ciento de la dimensión de la planta medida paralelamente a la dirección que se
considera del entrante o saliente.
5) En cada nivel tiene un sistema de techo o piso rígido y resistente.
6) No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensión exceda de 20
por ciento de la dimensión en planta medida paralelamente a la abertura; la áreas
huecas no ocasionan asimetrías significativas ni difieren en posición de un piso a
otro, y el área total de aberturas no excede en ningún nivel de 20 por ciento del
área de la planta.

30
7) El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseño
sísmico, no es mayor que 110 por ciento del correspondiente al piso inmediato
inferior ni, excepción hecha del último nivel de la construcción, es menor que 70
por ciento de dicho peso.
8) Ningún piso tiene un área delimitada por los paños exteriores de sus elementos
resistentes verticales, mayor que 110 por cierto de la del piso inmediato inferior ni
menor que 70 por ciento de ésta. Se exime de este último requisito únicamente al
último piso de la construcción. Además, el área de ningún entrepiso excede en
más de 50 por ciento a la menor de los pisos inferiores.
9) Todas las columnas están restringidas en todos los pisos en dos direcciones
sensiblemente ortogonales por diafragmas horizontales y por trabes o losas
planas.
10) Ni la rigidez ni la resistencia al corte de ningún entrepiso difieren en más de 50 por
ciento de la del entrepiso inmediatamente inferior. El último entrepiso queda
excluido de este requisito.
11)En ningún entrepiso la excentricidad torsional calculada estáticamente, es, excede
del diez por ciento de la dimensión en planta de ese entrepiso medida
paralelamente a la excentricidad mencionada.
Calculo de Fuerzas Cortantes.
En el primer párrafo de la sección 8 de las NTCDS, las fuerzas cortantes sísmicas en los
diferentes niveles de una estructura pueden evaluarse suponiendo un conjunto de fuerzas
horizontales que obran sobre cada uno de los puntos donde se supongan concentradas
las masas. La fuerza actuante donde se concentra una masa i es igual al peso de la
misma, Wi, por un coeficiente proporcional a la altura hi de la masa en cuestión sobre el
desplante. El factor de proporcionalidades tal que la relación Vo/Wo, siendo Vo la fuerza
cortante basal y Wo el peso total de la construcción, sea igual a c/Q, donde c y Q se
determinaron en los párrafos anteriores.

31
La fuerza horizontal Pi aplicada en el centro de masas del nivel i está dada por la formula:
Ec. 2.1
Aplicando esta fórmula a la nave industrial, considerando que la estructuración, los
materiales y los detalles constructivos empleados son tales que el factor de
comportamiento sísmico Q puede tomarse igual a 1 en la dirección X y Y. Considerando
también, que la estructura está ubicada en la zona de terreno de transición (II) y que se
trata de una construcción que por su importancia se clasifica como del grupo B.
Empleando los datos anteriores y siguiendo la ecuación 2.1, en la dirección X y Y:
c/Q=0.30. A partir de esta información se ha elaborado la tabla 2.2 donde se presenta en
forma sistematizada las operaciones para obtener en ambas direcciones, las fuerzas
actuantes en cada piso Pi
En dirección X y Y
NIVEL
ܹ݅. ℎ݅.
ܹ݅ℎ݅.
ܲ݅‫.ݔ‬
TON M TON
1 464.0 6.0 2784.0 148.00
SUMA 464.0 2784.0
Para obtener las fuerzas por marco lo que se hará es dividir la fuerza resultante entre el
numero de marcos en la dirección donde se esté analizando, por ejemplo, en la dirección
X, considerando la planta de la estructura, se tienen 10 marcos en esa dirección. Por lo
que se obtiene:
Sismo en X

32
Se considera la fuerza en Y igual al 30% de la magnitud de la fuerza en X; por lo tanto se
obtiene:
Sismo en Y
Se considera la fuerza en X igual al 30% de la magnitud de la fuerza en Y; por lo tanto se
obtiene:
2.5 ANALISIS POR VIENTO
El viento es aire en movimiento. El aire posee una masa característica (densidad o peso)
y se mueve en una dirección particular a una velocidad dada. Por consiguiente cuenta
como energía cinética expresada como:
E=1/2 mv2
Cuando el movimiento del aire se topa con un objeto fijo, existen varios efectos que se
combinan para ejercer fuerza sobre el objeto. La naturaleza de esta fuerza, las diversas
variables que la afectan y la transformación de los efectos en criterios para diseño
estructural.

33
Condiciones del viento
De fundamental interés en la evaluación del viento es la velocidad máxima que éste
alcanza. Velocidad máxima, por lo general, se refiere a la velocidad sostenida y n a
efectos de racha. Una racha es, esencialmente, una bolsa de viento de alta velocidad
dentro de la masa de aire general en movimiento. El efecto resultante de una racha es el
de un breve incremento, u oleada, de la velocidad del viento, por lo general de no más de
15% de la velocidad sostenía y sólo con duración de una fracción de segundo. A causa de
su más alta velocidad y su efecto de choque violento, la racha en general representa el
efecto más crítico del viento en la mayoría de los casos.
Los vientos se miden regularmente en muchos lugares. La medición estándar se hace a
10 metros (aproximadamente 33 pies) sobre el terreno circundante, lo cual proporciona
una referencia fija con respecto a los efectos de retardo de la superficie del suelo. La
gráfica de la figura expone la correlación entre velocidad del viento y varias condiciones
de viento. La curva es la representación grafica de la ecuación general utilizada para
relacionar la velocidad del viento con la presión estática equivalente en edificios.
Aunque las condiciones del viento, por lo regular, se generalizan para una región
geográfica dada, pueden variar considerablemente en sitios específicos a causa de la
naturaleza del terreno circundante, del paisaje o de las estructuras cercanas.
Efectos del viento.
Los efectos del viento sobre objetos fijos ubicados en su trayectoria se pueden generalizar
como en los estudios siguientes (figura 2.6):
Presión positiva directa. La superficies ubicadas frente al viento y perpendiculares a su
trayectoria reciben un efecto de impacto directo de la masa de aire en movimiento, el que,
por lo general, produce la mayor parte de la fuerza sobre el objeto, a menos que tenga
una forma aerodinámica.
Arrastre aerodinámico. Como el viento no se detiene después de golpear el objeto sino
que se mueve alrededor de él como un fluido, surge un efecto de retardo en las
superficies que son paralelas a la dirección del viento. Estas superficies también pueden
experimentar presiones hacia dentro o hacia afuera; sin embargo, el efecto de retardo es

34
que contribuye a la fuerza general sobre el objeto en la dirección de la trayectoria del
viento.
Presión negativa. En el lado de sotavento del objeto (opuesto a la dirección del viento),
por lo regular, se presenta un efecto de succión, que consiste en una presión hacia afuera
sobre la superficie del objeto. Por comparación con la dirección de la presión es el lado de
barlovento, ésta se llama presión negativa.
Estos tres efectos se combinan para producir una fuerza neta sobre el objeto en la
dirección del viento, que tiende a moverlo junto con el viento. Además de éstos, existen
otros efectos posibles sobre el objeto que pueden ocurrir a causa de la turbulencia del aire
o a la naturaleza del objeto. Algunos de ellos son los siguientes:
Efectos oscilantes. Durante las tormentas de viento, la velocidad del viento y su dirección
casi nunca son constantes. Las rachas y los remolinos son comunes, de modo que un
objeto ubicado en la trayectoria del viento tiende a ser sacudido, agitado, oscilado, etc.
Los objetos con partes sueltas, con conexiones flojas, o con superficies muy flexibles
(como superficies hechas con tela y que no están atirantadas) son más susceptibles a
estos efectos.
Efectos armónicos. Cualquiera que toque un instrumento de viento se puede dar cuenta
que el viento puede producir vibración, silbido, agitación, etc. Estos efectos pueden ocurrir
bajas velocidades, así como en condiciones de tormenta de viento. Esta es una cuestión
de sincronización entre la velocidad del viento y el periodo natural de vibración del objeto
o de sus componentes.

35
Efectos de desprendimiento. El efecto de reacción de la masa de aire en movimiento
tiende a desprender los objetos que se encuentran en su camino. Este hecho es de
particular interés en el caso de objetos que sobresalen de la masa general del edificio,
como por ejemplo cobertizos, parapetos, chimeneas y anuncios.
Presión directa
Arrastre
Succión
Oscilación,
sacudimiento
Succión
Efectos de
desprendimiento
Figura 2.6 Efectos generales del viento
12
12

36
La condición crítica de las partes individuales o superficies de un objeto puede ser
provocada por cualquiera de los efectos anteriores o por una combinación de éstos. Los
daños pueden ser locales o totales con respecto al objeto. Si el objeto descansa en el
suelo, puede colapsarse, deslizarse, o ser arrollado o levantado de su posición. Los
diversos aspectos del viento, del objeto sobre la trayectoria del viento, o del medio
ambiente circundante determinan los efectos críticos del viento. Las siguientes son
algunas consideraciones con respecto al viento mismo:
La magnitud de las velocidades sostenidas.
La duración de las velocidades altas.
La presencia de efectos de racha, remolinos, etc.
La dirección dominante del viento (si la hay).
Las siguientes son algunas consideraciones con respecto a los objetos sobre la
trayectoria del viento:
El tamaño del objeto (tiene que ver con el efecto relativo de las rachas, con las
variaciones de presión sobre el nivel del suelo, etc.)
La forma aerodinámica del objeto (determina la naturaleza crítica de retardo, succión
levantamiento, etc.).
El periodo fundamental de vibración del objeto o de sus partes.
La rigidez relativa de las superficies, la restricción de las conexiones, etc.
Con respecto al medio ambiente, pueden producirse efectos potenciales a consecuencia
de las situaciones de resguardo o encauzamiento provocadas por accidentes del suelo,
paisaje o estructuras adyacentes. Estos efectos pueden producir un incremento o
reducción de los efectos generales del viento o de turbulencia, lo que origina una
condición de viento muy inestable.

37
El comportamiento propiamente dicho de un objeto se puede determinar sólo si se le
somete a una situación real de viento. Las pruebas de laboratorio en el túnel de viento
también son útiles y como las pruebas se pueden creas de manera más práctica cuando
se realizan por solicitud, han producido una gran parte del banco de datos y
procedimientos utilizados en el diseño.
Los mayores efectos del viento sobre edificios se pueden generalizar hasta cierto punto,
puesto que se conoce un número clasificado de características que abarcan las
condiciones más comunes. Algunas de las suposiciones generales son las siguientes:
La mayoría de los edificios son voluminosos o en forma de cajón, dando por resultado una
respuesta aerodinámica común.
La mayoría de los edificios presentan superficies cerradas, regularmente lisas el viento.
La mayoría de los edificios cuentan con estructuras rígidas, que producen un número
bastante limitado de variaciones del periodo natural de vibración de la estructura.
Éstas y otras consideraciones permiten la simplificación de la investigación del viento al
permitir que se eliminen varias variables o que se agrupen en unas cuantas constantes
modificantes. En situaciones excepcionales, por ejemplo edificios elevados, estructuras
abiertas, estructuras muy flexibles y formas aerodinámicas poco comunes, puede ser
aconsejable realizar una investigación más completa, incluyendo el posible uso de las
pruebas en túnel de viento.
El principal efecto del viento se representa en la forma de presiones normales a las
superficies exteriores del edificio. La base para esta presión se inicia con una conversión
de la energía cinética de la masa de aire en movimiento en una presión estática mediante
la fórmula básica
P=Cv2
En la que C es una constante que representa la masa de aire. Con el viento en millas por
hora (mph) y la presión en libras por pie cuadrado (lb/pie2
), el valor de C para el efecto
total del viento en un edificio simple en forma de cajón es aproximadamente 0.003

38
Presión hacia el interior sobre muros exteriores.
En las superficies que se presentan directamente frente al viento, se requiere que se
diseñen para toda la presión en la base, aun cuando esto es un poco conservador, debido
a que la fuerza de barlovento, es aproximadamente de sólo un 60% de la fuerza total del
edificio. El diseño para sólo una parte de la fuerza total se compensa parcialmente por el
hecho de que las presiones en la base, no se relacionan con efectos de racha, los cuales
tienden a tener menos efecto en el edificio en conjunto y más efecto en partes del mismo.
Succión en muros exteriores.
La mayoría de los reglamentos también requieren que la succión en los muros exteriores
sea considerada como la presión total en la base, aunque los comentarios precedentes
acerca de la presión hacia el interior también son validos en este caso.
Presión en superficies de techo.
Según su forma real, así como la del edificio en conjunto, las superficies no verticales
pueden verse sometidas a presiones de succión o hacia el interior a causa del viento.
Dichas superficies pueden experimentar ambos tipos de presión a medida que el viento
cambia de dirección. La mayoría de los reglamentos establecen una presión (succión) de
levantamiento igual a la presión total de diseño a la altura del nivel del techo. La presión
hacia el interior, está relacionada con el ángulo de la superficie como una inclinación con
respecto a la horizontal.
Fuerza horizontal total sobre el edificio.
La fuerza horizontal total se calcula como una presión horizontal sobre la silueta del
edificio, como previamente se describió, con ajustes hechos de acuerdo con la altura
sobre el nivel del suelo. El sistema estructural resistencia lateral del edificio se diseña
para soportar esta fuerza.
Deslizamiento horizontal del edificio.
Además del posible colapso del sistema resistente lateral, la posibilidad de que la fuerza
horizontal total pueda desprender el edificio de su cimentación. Para un edificio alto con
cimentación poco profunda (superficial), esto también puede construir un problema para la

39
transmisión de fuerza entre la cimentación y el suelo. En ambos casos, el peso muerto del
edificio genera una fricción que ayuda a resistir esta fuerza.
Efectos de volteo.
Al igual que el caso de deslizamiento horizontal, el peso muerto tiende a resistir el efecto
de volteo o derribo. El efecto de volteo casi siempre se analiza en función del volteo de los
elementos verticales individuales del sistema resistente lateral en lugar del edificio
completo.
Viento sobre partes del edifico
El efecto de desprendimiento previamente analizado es crítico en el caso de elementos
que sobresalen de la masa general del edificio. Los reglamentos exigen para dichos
elementos una presión de diseño mayor que la presión de referencia, de modo que se
consideren los efectos de racha así como el problema de desprendimiento.
Efectos armónicos.
El diseño por vibración, agitación, abatimiento, oscilación multimodal, etc., requiere un
análisis dinámico y no se puede considerar cuando se utiliza el método de casta estática
equivalente. El atiesamiento, arriostramiento o contraventeo y atirantamiento de los
elementos en general pueden reducir las posibilidades de dichos efectos, no obstante sólo
un análisis verdadero o una prueba de túnel de viento puede asegurar la capacidad de la
estructura para resistir estos efectos armónicos.
Efectos de las aberturas.
Si la superficie de un edificio es cerrada suficientemente lisa, el viento se deslizará
alrededor de ella en un flujo continuo. Las aberturas o formas del edificio que tienen a
captar el viento pueden afectar, en gran parte, la fuerza total del viento sobre el edificio.
Es difícil considerar estos efectos en un análisis matemático, excepto de manera muy
empírica. La captación del viento puede ser un efecto importante cuando todo el costado
de un edificio está abierto. Las cocheras, hangares, cascarones y otros edificios de forma
similar deben diseñarse para resistir una fuerza incrementada que sólo se puede calcular
efectuando una prueba de túnel del viento.

40
Efecto torsional
Si un edificio no es numérico en función de la silueta que presenta al viento, o si el
sistema resisten te lateral no es simétrico dentro del edificio, la fuerza del viento puede
producir un efecto de torsión. Este efecto es el resultado de una desalineación del
centroide (llamado centro de rigidez) del sistema resistente lateral y producirá una fuerza
adicional en algunos de los elementos de la estructura.
Aunque en una región pueden existir direcciones de viento dominantes comunes, se
debe considerar que el viento capaz de soplar en cualquier dirección. Según la forma del
edifico y el arreglo de su estructura, puede requerirse un análisis para resistir el viento de
diversas direcciones potenciales.
Influencia de la carga muerta
La carga muerta del edificio, es una ventaja en el diseño por viento, debido a que es un
factor estabilizante al resistir el levantamiento, volteo y deslizamiento y tiende a reducir la
incidencia de vibración y oscilación. Sin embargo, los esfuerzos que resultan las diversas
combinaciones de carga, las cuales incluyen carga muerta es excesiva.
Anclaje para fuerza de levantamiento, deslizamiento y volteo.
Las conexiones comunes entre las partes del edificio pueden encargarse adecuadamente
de las diversas transmisiones de fuerza de viento. En algunos casos, como cuando se
trata de elementos ligeros, el anclaje contra viento puede ser una consideración
importante. En la mayoría de los casos de diseño, la idoneidad de los detalles comunes
de la construcción se considera en primer lugar y se utilizan medidas extraordinarias
únicamente cuando se requieren.
Consideraciones de forma críticas
Varios aspectos de la forma del edificio pueden provocar incremento o reducción de los
efectos del viento. Aunque no tan crítica en el diseño de un edificio como lo es en el caso
de un auto de carreras o avión, la aerodinámica puede mejorar la eficacia de la resistencia
al viento del edifico.

41
Algunas situaciones potenciales críticas como se muestran en la figura 2.7, son las
siguientes:
1. Formas planas contra curvas. Los edificios con formas redondeadas, en lugar de
formas rectangulares con superficies planas, ofrecen menos resistencia al viento.
2. Los edificios altos que son cortos en dimensión horizontal son más críticos con
respecto a volteo y posiblemente con respecto a la deflexión horizontal total en su
parte alta.
3. Los edificios abiertos o con formas que cortan el viento, tienden a atraparlo,
produciéndose más fuerza de viento que la supuesta mediante las presiones
generales de diseño. Asimismo, las estructuras abiertas deben ser investigadas
con respecto a fuerza mayor hacia fuera sobre las superficies internas.
4. Salientes del edificio. Los altos parapetos, los barandales sólidos, los balcones y
cobertizos en voladizo, las salientes anchas y los muros exteriores en voladizo, las
salientes anchas y los muros exteriores en voladizo atrapan considerables
cantidades de viento y contribuyen al efecto total de retardo en el edificio. Los
anuncios, chimeneas, antenas, penthouses y equipo en la azotea de un edificio
también son críticos para el efecto de desprendimiento.
Rigidez relativa de los elementos estructurales
En la mayoría de los edificios, la estructura lateral consta de dos elementos básicos: los
elementos horizontales de distribución y los marcos verticales en voladizo o arriostrados.
La forma en que los elementos horizontales distribuyen las fuerzas y la forma en que los
elementos verticales comparten las fuerzas son consideraciones criticas en los análisis de
viento. La rigidez relativa de los elementos es la mayor que afecta estas.

42
DISEÑO POR VIENTO.
En la figura siguiente se muestra un diagrama de flujo de los pasos a seguir para evaluar
las cargas ocasionadas por la acción del viento.
Efecto aerodinámico de las formas redondeadas de edificios
Arrastre
Resistencia al
levantamiento requerida

43
Definir categoría de terreno
según su rugosidad
CATEGORIAS: 1, 2, 3, 4
Definir la clase de estructura según su
tamaño
CLASES: A, B, C
Determinación de la velocidad de diseño, VD
INICIO
Clasificación de la Estructura
Según su importancia
GRUPOS: A, B, C
Según su respuesta
TIPOS: 1, 2, 3, 4
Factor de rugosidad y
altura, Frz
Factor de
tamaño, Fc
Calculo final de VD
Cálculo del factor de corrección de densidad G, y obtención de la
presión dinámica de base, qz
Definir la velocidad regional, VR, para el periodo
de retorno requerido
Factor de topografía local, FT
a) Método empírico
b) Método Analítico
Factor de exposición, Fα Cambio del periodo de retorno
c) Método gráfico
d) Método Analítico
Cambios en la
rugosidad del terreno
para una dirección del
viento dada
Fig. 2.1.- Zonificación geotécnica de la Ciudad de
México.
4

44
Utilizar el análisis de cargas estático Utilizar el análisis de cargas dinámico
Cálculo de presiones y fuerzas para
diferentes tipos de estructuras y
recubrimientos
Presiones y fuerzas en la dirección del viento
Factor de respuesta dinámica debido a
ráfagas, Fg
Efectos aerodinámicos especiales;
inestabilidad aeroelástica
Efectos transversales a la dirección del vientoALTO
ALTO
ESTRUCTURAS TIPO 1
(Incluye la estructura principal, la
secundaria y sus recubrimientos y
sujetadores)
ESTRUCTURAS TIPO 2, 3, 4
(Incluye la estructura principal, la
secundaria y sus recubrimientos y
sujetadores)
H/d>5
NO SI
Determinación de las presiones, pz
Figura 2.8 Diagrama de Flujo del Procedimiento para obtener las cargas por viento.
13
13
Comisión Federal de Electricidad. Manual de Diseño por Viento,
México Editorial C.F.E. 1993, p. 1.4.11

45
1. Clasificación de la estructura.
◊ Según importancia Gpo. B
◊ Según su respuesta Tipo I
2. Determinación de la velocidad de diseño (VD)
◊ Definir categoría de Terreno según
su rugosidad CATEGORIA 4
◊ Definir la clase de estructura
Según su tamaño CLASE C
3. Definir la velocidad regional VR (para el periodo de retorno requerido)
◊ Periodo de retorno: 50 años
◊ Ciudad: México D.F:
◊ VR=110 km/h
4. Factor de exposición
◊ FC Factor de tamaño está en función de la clase de la estructura
◊ Factor de rugosidad y altura

46
Los coeficientes α y δ están en función de la rugosidad del terreno y el tamaño de la
construcción.
5. Factor de Topografía
6. Cálculo de la Velocidad de diseño
7. Cálculo del factor de corrección de densidad G y obtención de la presión dinámica
de base,
◊ G es el factor de corrección por temperatura con respecto al nivel del mar.

47
Por lo tanto la presión dinámica de base
ANALISIS ESTATICO
KA= 1.010
KL= 1.010
SUPERFICIE
DIRECCION
DEL VIENTO
d/b INCLINACION
DEL TECHO
(Kg/m2)
BARLOVENTO 0.8 20
SOTAVENTO
NORMAL 0.2772 < 10° -0.5 -12.5
PARALELO 3.61 -0.2 -5.0
PARA MUROS LATERALES
KA= 0.80
KL = 1.0

48
H=6m H=7.50m Kg/m2
DE 0 a 1H -0.65 -13.00
1H A 2H -0.5 -10.00
2H A 3H -0.3 -6.00
> 3H -0.2 -4.00
2.6 Combinaciones de Carga.
Atendiendo a la sección 2.3 Combinaciones de acciones, inciso a de las Normas
Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las
Edificaciones, se obtienen las siguientes combinaciones:
COMBINACIONES DE CARGA
C.M. + C.V.
C.M. + SISMO X
C.M. + SISMO Y
C.M. + VIENTO
C.M. + GRANIZO

49
Capítulo 3
MODELACIÓN DE LA ESTRUCTURA
El modelado de la estructura se realizara con ayuda del software STAAD PRO11
2004, un
programa de ingeniería estructural, que permite generar modelos en 2D y en 3D, además
de analizarlos y diseñarlos. Su ambiente de trabajo contiene las herramientas de trabajo
muy accesibles evitando la búsqueda en submenús que están ocultos.
Existen tres actividades que se deben tomar en cuenta durante el uso del software:
La generación del modelo.
∞ En este punto se realiza la geometría del modelo.
∞ Se asignan las secciones de los elementos con sus respectivas propiedades del
material como el modulo del Young, la relación de Poisson, densidad, coeficiente
térmico, módulo de cortante etc.
∞ Se generan las cargas que la estructura soportará.
∞ Se asigna en el modelo los tipos de apoyo con respecto al tipo de suelo donde se
construirá el proyecto.
Análisis del Modelo
En este apartado se obtiene:
∞ Desplazamientos
∞ Fuerzas
∞ Reacciones
Revisión de Datos.
∞ En el caso del diseño se compara con las normas que dependen del lugar y revisar
si el perfil propuesto se adecua al reglamento local.

50
En la figura 3.1 se observa la geometría del modelo, de la nave industrial, indicando sus
dimensiones, ancho, altura de columnas y longitudes de vigas principales.
En la figura 3.2 se muestra la planta de la Nave Industrial.
Una vez realizada la geometría de la estructura se asignan las propiedades de los
elementos, tales como; peralte, espesor, parámetros del material a utilizar. Figura 3.3
Figura 3.1. Dimensiones de la estructura.
14
Figura 3.2. Planta de la estructura.
15
18
Research Engineers Corp. Staad Pro, USA, Ver. 2004.
19
Id.

51
El software STAAD PRO, además de ser numéricamente eficiente, cuenta con
herramientas graficas para preparar datos y examinar resultados. Nos ayuda a idealizar el
modelo para darle un aspecto real. En la figura 3.3 se observa un marco que forma parte
de la estructura, ahí se aprecia las secciones propuestas, están indican una sección
variable.
Figura 3.3. Vista de Marco de Sección variable.
17
Figura 3.3. Asignación de Propiedades.
16
18
19
Id.

52
En la figura 3.4 se muestra una vista en isométrico de la estructura.
Con los resultados de los análisis de cargas, análisis por sismo y viento se asignan las
cargas al modelo generado en el programa.
Figura 3.4. Vista en Isométrico de la Estructura.
18
Figura 3.5. Carga Viva.
19

53
Figura 3.6. Sismo en X.
20
Figura 3.7. Sismo en Y.
21
20
21
Id.

54
El último paso será analizar la estructura por medio de una instrucción la cual nos permite
realizar el análisis y así obtener los elementos mecánicos (fuerza cortante, momento
flexionante). Figura 3.9
Figura 3.8. Viento.
22
22

55
Capítulo 4
OBTENCIÓN DE ELEMENTOS MECANICOS Y
DESPLAZAMIENTO
El análisis de la estructura se realizara con ayuda del software STAAD PRO 200411
.El
software realiza el análisis utilizando el Método de las Rigideces, el cual es un análisis de
tipo lineal, del que obtendremos fuerzas internas (elementos mecánicos) y
desplazamientos (elementos geométricos).
Primeramente obtendremos los valores máximos de los elementos mecánicos para las
columnas.
CARGA AXIAL MAXIMA EN COLUMNAS
Beam L/C Node Axial Force
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
46 7 37 16.583 -22.930 -0.221 -0.000 0.895 -56.015
14 7 3 16.485 22.968 -0.091 0.000 0.166 56.391
46 7 49 -15.115 22.930 0.221 0.000 0.429 -81.568
14 7 15 -15.016 -22.968 0.091 -0.000 0.377 81.420
47 7 38 13.959 -18.037 -0.163 -0.000 0.583 -44.154
15 7 4 13.945 18.072 -0.072 0.000 0.124 44.199
19 7 8 13.326 13.834 -0.036 0.000 0.030 32.938
51 7 42 13.316 -13.835 -0.005 -0.000 0.094 -32.982
48 7 39 13.165 -16.013 -0.106 -0.000 0.380 -38.899
16 7 5 13.097 16.032 -0.045 0.000 0.069 39.126
50 7 41 12.912 -14.094 0.100 -0.000 -0.090 -33.759
18 7 7 12.827 14.075 0.132 0.000 -0.270 33.826
49 7 40 12.674 -14.583 -0.015 -0.000 0.149 -35.207
17 7 6 12.651 14.588 0.029 0.000 -0.072 35.226
47 7 50 -12.490 18.037 0.163 0.000 0.394 -64.069
15 7 16 -12.476 -18.072 0.072 -0.000 0.308 64.234
52 7 43 11.926 -11.050 -0.082 -0.000 0.111 -25.848
19 7 20 -11.858 -13.834 0.036 -0.000 0.187 50.068
51 7 54 -11.848 13.835 0.005 0.000 -0.063 -50.025
20 7 9 11.822 11.066 -0.039 0.000 0.022 26.074
13 7 2 11.807 15.617 0.244 -0.000 -0.453 38.901
45 7 36 11.798 -15.628 0.144 0.000 -0.049 -38.917
48 7 51 -11.696 16.013 0.106 0.000 0.253 -57.178
16 7 17 -11.629 -16.032 0.045 -0.000 0.201 57.063
50 7 53 -11.444 14.094 -0.100 0.000 -0.511 -50.802
53 7 44 11.363 -9.927 0.032 -0.000 -0.146 -23.037
18 7 19 -11.359 -14.075 -0.132 -0.000 -0.519 50.622
21 7 10 11.306 9.921 -0.010 0.000 -0.045 23.012
49 7 52 -11.205 14.583 0.015 0.000 -0.061 -52.294
17 7 18 -11.183 -14.588 -0.029 -0.000 -0.100 52.300
52 7 55 -10.457 11.050 0.082 0.000 0.381 -40.453
20 7 21 -10.354 -11.066 0.039 -0.000 0.212 40.320
13 7 14 -10.339 -15.617 -0.244 0.000 -1.013 54.801
Tabla 4.1 Carga Axial Maxima en Columnas

56
CORTANTE MAXIMO EN COLUMNAS
Beam L/C Nod
e
Axial
Force
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
14 7 3 16.485 22.968 -0.091 0.000 0.166 56.391
14 7 15 -15.016 -22.968 0.091 -0.000 0.377 81.420
46 7 37 16.583 -22.930 -0.221 -0.000 0.895 -56.015
46 7 49 -15.115 22.930 0.221 0.000 0.429 -81.568
15 7 16 -12.476 -18.072 0.072 -0.000 0.308 64.234
15 7 4 13.945 18.072 -0.072 0.000 0.124 44.199
47 7 50 -12.490 18.037 0.163 0.000 0.394 -64.069
47 7 38 13.959 -18.037 -0.163 -0.000 0.583 -44.154
16 7 17 -11.629 -16.032 0.045 -0.000 0.201 57.063
16 7 5 13.097 16.032 -0.045 0.000 0.069 39.126
48 7 39 13.165 -16.013 -0.106 -0.000 0.380 -38.899
48 7 51 -11.696 16.013 0.106 0.000 0.253 -57.178
45 7 48 -10.330 15.628 -0.144 -0.000 -0.815 -54.849
45 7 36 11.798 -15.628 0.144 0.000 -0.049 -38.917
13 7 2 11.807 15.617 0.244 -0.000 -0.453 38.901
13 7 14 -10.339 -15.617 -0.244 0.000 -1.013 54.801
17 7 6 12.651 14.588 0.029 0.000 -0.072 35.226
17 7 18 -11.183 -14.588 -0.029 -0.000 -0.100 52.300
49 7 40 12.674 -14.583 -0.015 -0.000 0.149 -35.207
49 7 52 -11.205 14.583 0.015 0.000 -0.061 -52.294
50 7 41 12.912 -14.094 0.100 -0.000 -0.090 -33.759
50 7 53 -11.444 14.094 -0.100 0.000 -0.511 -50.802
18 7 7 12.827 14.075 0.132 0.000 -0.270 33.826
18 7 19 -11.359 -14.075 -0.132 -0.000 -0.519 50.622
51 7 54 -11.848 13.835 0.005 0.000 -0.063 -50.025
51 7 42 13.316 -13.835 -0.005 -0.000 0.094 -32.982
19 7 20 -11.858 -13.834 0.036 -0.000 0.187 50.068
19 7 8 13.326 13.834 -0.036 0.000 0.030 32.938
20 7 9 11.822 11.066 -0.039 0.000 0.022 26.074
20 7 21 -10.354 -11.066 0.039 -0.000 0.212 40.320
52 7 55 -10.457 11.050 0.082 0.000 0.381 -40.453
52 7 43 11.926 -11.050 -0.082 -0.000 0.111 -25.848
53 7 44 11.363 -9.927 0.032 -0.000 -0.146 -23.037
53 7 56 -9.895 9.927 -0.032 0.000 -0.044 -36.525
21 7 10 11.306 9.921 -0.010 0.000 -0.045 23.012
21 7 22 -9.837 -9.921 0.010 -0.000 0.103 36.516
22 7 23 -6.229 -5.473 0.237 -0.000 1.052 20.265
22 7 11 7.698 5.473 -0.237 0.000 0.371 12.570
54 7 57 -6.244 5.455 0.113 0.000 0.714 -20.193
54 7 45 7.712 -5.455 -0.113 -0.000 -0.035 -12.537
44 7 35 1.914 -0.087 0.279 0.003 -0.967 -0.384
44 7 47 -0.445 0.087 -0.279 -0.003 -0.710 -0.140
55 7 46 1.512 -0.032 0.139 -0.001 -0.695 -0.164
55 7 58 -0.043 0.032 -0.139 0.001 -0.138 -0.028
12 7 13 -0.403 -0.022 -0.118 0.003 -0.493 -0.000
12 7 1 1.872 0.022 0.118 -0.003 -0.214 0.132
23 7 12 1.545 0.004 0.017 0.001 -0.106 0.025
23 7 24 -0.077 -0.004 -0.017 -0.001 0.003 0.000
Tabla 4.2. Cortante Máximo en Columnas

57
MOMENTOS MAXIMOS EN COLUMNAS
Beam L/C Node Axial
Force
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
46 7 49 -15.115 22.930 0.221 0.000 0.429 -81.568
14 7 15 -15.016 -22.968 0.091 -0.000 0.377 81.420
15 7 16 -12.476 -18.072 0.072 -0.000 0.308 64.234
47 7 50 -12.490 18.037 0.163 0.000 0.394 -64.069
48 7 51 -11.696 16.013 0.106 0.000 0.253 -57.178
16 7 17 -11.629 -16.032 0.045 -0.000 0.201 57.063
14 7 3 16.485 22.968 -0.091 0.000 0.166 56.391
46 7 37 16.583 -22.930 -0.221 -0.000 0.895 -56.015
45 7 48 -10.330 15.628 -0.144 -0.000 -0.815 -54.849
13 7 14 -10.339 -15.617 -0.244 0.000 -1.013 54.801
17 7 18 -11.183 -14.588 -0.029 -0.000 -0.100 52.300
49 7 52 -11.205 14.583 0.015 0.000 -0.061 -52.294
50 7 53 -11.444 14.094 -0.100 0.000 -0.511 -50.802
18 7 19 -11.359 -14.075 -0.132 -0.000 -0.519 50.622
19 7 20 -11.858 -13.834 0.036 -0.000 0.187 50.068
51 7 54 -11.848 13.835 0.005 0.000 -0.063 -50.025
15 7 4 13.945 18.072 -0.072 0.000 0.124 44.199
47 7 38 13.959 -18.037 -0.163 -0.000 0.583 -44.154
52 7 55 -10.457 11.050 0.082 0.000 0.381 -40.453
20 7 21 -10.354 -11.066 0.039 -0.000 0.212 40.320
16 7 5 13.097 16.032 -0.045 0.000 0.069 39.126
45 7 36 11.798 -15.628 0.144 0.000 -0.049 -38.917
13 7 2 11.807 15.617 0.244 -0.000 -0.453 38.901
48 7 39 13.165 -16.013 -0.106 -0.000 0.380 -38.899
53 7 56 -9.895 9.927 -0.032 0.000 -0.044 -36.525
21 7 22 -9.837 -9.921 0.010 -0.000 0.103 36.516
17 7 6 12.651 14.588 0.029 0.000 -0.072 35.226
49 7 40 12.674 -14.583 -0.015 -0.000 0.149 -35.207
18 7 7 12.827 14.075 0.132 0.000 -0.270 33.826
50 7 41 12.912 -14.094 0.100 -0.000 -0.090 -33.759
51 7 42 13.316 -13.835 -0.005 -0.000 0.094 -32.982
19 7 8 13.326 13.834 -0.036 0.000 0.030 32.938
20 7 9 11.822 11.066 -0.039 0.000 0.022 26.074
52 7 43 11.926 -11.050 -0.082 -0.000 0.111 -25.848
53 7 44 11.363 -9.927 0.032 -0.000 -0.146 -23.037
21 7 10 11.306 9.921 -0.010 0.000 -0.045 23.012
22 7 23 -6.229 -5.473 0.237 -0.000 1.052 20.265
54 7 57 -6.244 5.455 0.113 0.000 0.714 -20.193
22 7 11 7.698 5.473 -0.237 0.000 0.371 12.570
54 7 45 7.712 -5.455 -0.113 -0.000 -0.035 -12.537
44 7 35 1.914 -0.087 0.279 0.003 -0.967 -0.384
55 7 46 1.512 -0.032 0.139 -0.001 -0.695 -0.164
44 7 47 -0.445 0.087 -0.279 -0.003 -0.710 -0.140
12 7 1 1.872 0.022 0.118 -0.003 -0.214 0.132
55 7 58 -0.043 0.032 -0.139 0.001 -0.138 -0.028
23 7 12 1.545 0.004 0.017 0.001 -0.106 0.025
12 7 13 -0.403 -0.022 -0.118 0.003 -0.493 -0.000
23 7 24 -0.077 -0.004 -0.017 -0.001 0.003 0.000
Tabla 4.3. Momentos Máximos en Columnas

58
En las siguientes tablas se muestran los elementos mecánicos máximos para las vigas
principales.
CORTANTES MAXIMOS EN VIGAS PRINCIPALES
Beam L/C Nod
e
Axial Force
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
136 7 49 -24.358 10.376 0.056 -0.007 0.167 -81.652
57 7 15 24.357 10.360 0.040 -0.005 -0.178 81.416
136 7 89 24.112 -8.572 -0.056 0.007 0.145 29.051
57 7 80 -24.112 -8.556 -0.040 0.005 -0.045 -28.905
58 7 16 19.313 8.546 0.010 -0.004 -0.039 64.231
139 7 50 -19.306 8.527 0.023 -0.006 0.035 -64.143
142 7 51 -17.288 7.941 0.009 -0.001 -0.012 -57.225
59 7 17 17.280 7.906 -0.000 0.001 0.007 57.061
62 7 20 15.411 7.838 -0.003 -0.001 0.013 50.067
153 7 54 -15.405 7.822 0.009 -0.002 0.001 -50.011
149 7 53 -15.488 7.640 -0.002 0.002 -0.031 -50.701
61 7 19 15.480 7.613 -0.012 0.003 0.033 50.621
60 7 18 15.879 7.596 0.015 -0.002 -0.060 52.298
145 7 52 -15.874 7.593 0.023 -0.003 0.058 -52.281
157 7 55 -12.537 6.909 0.024 -0.008 0.060 -40.529
56 7 14 16.340 6.867 -0.136 0.034 0.693 54.798
63 7 21 12.524 6.846 0.030 -0.005 -0.078 40.319
133 7 48 -16.364 6.845 -0.146 0.033 -0.780 -54.671
58 7 81 -19.067 -6.823 -0.010 0.004 -0.017 -23.453
139 7 92 19.060 -6.805 -0.023 0.006 0.085 23.465
64 7 22 11.431 6.598 -0.007 0.006 0.049 36.515
161 7 56 -11.434 6.598 -0.016 0.005 -0.052 -36.515
62 7 103 -15.166 -6.456 0.003 0.001 0.000 -19.464
153 7 106 15.159 -6.440 -0.009 0.002 0.036 19.477
94 7 89 -23.807 6.368 -0.024 -0.004 -0.128 -29.052
142 7 95 17.042 -6.300 -0.009 0.001 0.057 21.182
59 7 82 -17.035 -6.264 0.000 -0.001 -0.005 -21.200
127 7 80 23.775 6.221 -0.009 0.001 0.030 28.905
149 7 102 15.242 -6.161 0.002 -0.002 0.020 19.141
61 7 99 -15.235 -6.134 0.012 -0.003 0.019 -19.186
60 7 83 -15.633 -6.035 -0.015 0.002 -0.011 -19.465
145 7 98 15.628 -6.033 -0.023 0.003 0.053 19.461
157 7 110 12.291 -5.624 -0.024 0.008 0.036 15.529
63 7 107 -12.279 -5.562 -0.030 0.005 -0.043 -15.568
64 7 111 -11.185 -5.394 0.007 -0.006 -0.022 -14.048
161 7 114 11.188 -5.394 0.016 -0.005 -0.008 14.049
128 7 81 18.826 5.256 -0.002 -0.004 0.011 23.453
93 7 92 -18.827 5.248 -0.012 -0.004 -0.077 -23.465
150 7 103 14.927 5.225 0.002 0.001 -0.000 19.465
89 7 106 -14.923 5.202 -0.005 0.001 -0.034 -19.477
56 7 79 -16.095 -4.982 0.136 -0.034 0.097 -20.467
133 7 86 16.118 -4.960 0.146 -0.033 -0.064 20.469
92 7 95 -16.822 4.918 -0.009 -0.002 -0.056 -21.182
129 7 82 16.809 4.863 -0.003 0.000 0.007 21.200
90 7 102 -15.005 4.844 -0.007 -0.001 -0.037 -19.141
146 7 99 14.999 4.827 -0.001 -0.001 -0.000 19.186
94 7 77 23.588 -4.756 0.024 0.004 -0.005 -1.815
130 7 83 15.406 4.687 -0.000 -0.001 0.007 19.465
91 7 98 -15.407 4.687 -0.006 -0.001 -0.047 -19.461
127 7 60 -23.555 -4.609 0.009 -0.001 0.021 1.145
Tabla 4.4. Cortantes Máximos en Vigas Principales

59
MOMENTOS MAXIMOS EN VIGAS PR INCIPALES
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
136 7 49 -24.358 10.376 0.056 -0.007 0.167 -81.652
57 7 15 24.357 10.360 0.040 -0.005 -0.178 81.416
58 7 16 19.313 8.546 0.010 -0.004 -0.039 64.231
139 7 50 -19.306 8.527 0.023 -0.006 0.035 -64.143
142 7 51 -17.288 7.941 0.009 -0.001 -0.012 -57.225
59 7 17 17.280 7.906 -0.000 0.001 0.007 57.061
56 7 14 16.340 6.867 -0.136 0.034 0.693 54.798
133 7 48 -16.364 6.845 -0.146 0.033 -0.780 -54.671
60 7 18 15.879 7.596 0.015 -0.002 -0.060 52.298
145 7 52 -15.874 7.593 0.023 -0.003 0.058 -52.281
149 7 53 -15.488 7.640 -0.002 0.002 -0.031 -50.701
61 7 19 15.480 7.613 -0.012 0.003 0.033 50.621
62 7 20 15.411 7.838 -0.003 -0.001 0.013 50.067
153 7 54 -15.405 7.822 0.009 -0.002 0.001 -50.011
157 7 55 -12.537 6.909 0.024 -0.008 0.060 -40.529
63 7 21 12.524 6.846 0.030 -0.005 -0.078 40.319
161 7 56 -11.434 6.598 -0.016 0.005 -0.052 -36.515
64 7 22 11.431 6.598 -0.007 0.006 0.049 36.515
94 7 89 -23.807 6.368 -0.024 -0.004 -0.128 -29.052
136 7 89 24.112 -8.572 -0.056 0.007 0.145 29.051
57 7 80 -24.112 -8.556 -0.040 0.005 -0.045 -28.905
127 7 80 23.775 6.221 -0.009 0.001 0.030 28.905
93 7 92 -18.827 5.248 -0.012 -0.004 -0.077 -23.465
139 7 92 19.060 -6.805 -0.023 0.006 0.085 23.465
58 7 81 -19.067 -6.823 -0.010 0.004 -0.017 -23.453
128 7 81 18.826 5.256 -0.002 -0.004 0.011 23.453
129 7 82 16.809 4.863 -0.003 0.000 0.007 21.200
59 7 82 -17.035 -6.264 0.000 -0.001 -0.005 -21.200
142 7 95 17.042 -6.300 -0.009 0.001 0.057 21.182
92 7 95 -16.822 4.918 -0.009 -0.002 -0.056 -21.182
133 7 86 16.118 -4.960 0.146 -0.033 -0.064 20.469
126 7 79 15.991 4.427 -0.005 0.008 -0.048 20.467
56 7 79 -16.095 -4.982 0.136 -0.034 0.097 -20.467
95 7 86 -15.989 4.420 -0.008 0.008 0.017 -20.464
165 7 57 -6.435 4.127 0.033 -0.033 0.124 -20.331
65 7 23 6.433 4.109 0.064 -0.030 -0.124 20.264
153 7 106 15.159 -6.440 -0.009 0.002 0.036 19.477
89 7 106 -14.923 5.202 -0.005 0.001 -0.034 -19.477
60 7 83 -15.633 -6.035 -0.015 0.002 -0.011 -19.465
130 7 83 15.406 4.687 -0.000 -0.001 0.007 19.465
150 7 103 14.927 5.225 0.002 0.001 -0.000 19.465
62 7 103 -15.166 -6.456 0.003 0.001 0.000 -19.464
91 7 98 -15.407 4.687 -0.006 -0.001 -0.047 -19.461
145 7 98 15.628 -6.033 -0.023 0.003 0.053 19.461
146 7 99 14.999 4.827 -0.001 -0.001 -0.000 19.186
61 7 99 -15.235 -6.134 0.012 -0.003 0.019 -19.186
149 7 102 15.242 -6.161 0.002 -0.002 0.020 19.141
90 7 102 -15.005 4.844 -0.007 -0.001 -0.037 -19.141
63 7 107 -12.279 -5.562 -0.030 0.005 -0.043 -15.568
154 7 107 12.038 4.414 0.007 -0.001 0.016 15.568
88 7 110 -12.058 4.506 0.011 -0.004 -0.005 -15.531
157 7 110 12.291 -5.624 -0.024 0.008 0.036 15.529
161 7 114 11.188 -5.394 0.016 -0.005 -0.008 14.049
158 7 111 10.933 4.242 -0.012 0.005 0.041 14.048
64 7 111 -11.185 -5.394 0.007 -0.006 -0.022 -14.048
Tabla 4.5. Momentos Máximos en Vigas Principales

60
MOMENTOS MAXIMOS EN VIGAS UNION
(Mton)
Shear-Y
(Mton)
Shear-Z
(Mton)
Torsion
(MTon-
m)
Moment-Y
(MTon-
m)
Moment-Z
(MTon-
m)
33 10 47 28.912 -1.800 -0.010 0.002 -0.004 -8.523
33 10 48 -28.912 1.800 0.010 -0.002 0.099 -7.995
1 10 13 28.981 -1.448 0.042 -0.000 -0.002 -6.687
1 10 14 -28.981 1.448 -0.042 0.000 -0.380 -6.343
456 10 49 -23.079 0.584 0.092 0.001 0.190 -2.975
11 10 24 -1.985 0.972 0.005 -0.000 -0.000 -2.944
11 10 23 1.985 -0.972 -0.005 0.000 0.028 -2.888
34 10 48 23.176 -0.569 -0.148 0.000 0.287 -2.826
43 10 58 -1.898 0.897 -0.009 -0.000 -0.002 -2.761
43 10 57 1.898 -0.897 0.009 0.000 -0.056 -2.732
204 10 15 -23.507 0.562 -0.094 -0.000 -0.195 -2.707
2 10 14 23.597 -0.526 0.152 0.001 -0.292 -2.591
231 10 16 -19.546 0.404 -0.045 -0.001 -0.112 -1.961
3 10 15 19.601 -0.391 0.093 0.001 -0.187 -1.941
35 10 49 19.115 -0.372 -0.089 -0.000 0.181 -1.849
480 10 50 -19.052 0.367 0.042 0.001 0.106 -1.828
312 10 19 -10.701 0.359 0.006 -0.000 0.001 -1.738
6 10 18 10.699 -0.350 0.004 0.000 -0.016 -1.733
5 10 17 13.418 -0.322 0.032 0.000 -0.075 -1.641
38 10 52 10.351 -0.326 -0.003 -0.000 0.014 -1.636
552 10 53 -10.352 0.326 -0.007 0.000 -0.003 -1.619
273 10 18 -13.411 0.332 -0.012 -0.000 -0.037 -1.594
37 10 51 13.015 -0.301 -0.030 -0.000 0.071 -1.553
528 10 52 -13.004 0.304 0.010 0.000 0.033 -1.493
456 10 265 23.079 -0.584 -0.092 -0.001 0.043 1.486
455 10 265 -23.095 0.555 0.033 -0.000 0.046 -1.474
258 10 17 -16.299 0.277 -0.019 -0.000 -0.056 -1.401
369 10 22 -5.186 0.294 0.027 -0.000 0.036 -1.380
9 10 21 5.149 -0.283 -0.019 0.000 0.025 -1.378
34 10 263 -23.176 0.569 0.148 -0.000 0.090 1.377
454 10 263 23.118 -0.554 -0.027 0.000 0.030 -1.361
504 10 51 -15.845 0.254 0.016 0.001 0.051 -1.314
41 10 55 4.886 -0.266 0.019 -0.000 -0.025 -1.305
204 10 121 23.507 -0.562 0.094 0.000 -0.040 1.302
203 10 121 -23.536 0.511 -0.040 0.000 -0.060 -1.288
621 10 56 -4.922 0.266 -0.026 0.000 -0.036 -1.282
2 10 119 -23.597 0.526 -0.152 -0.001 -0.087 1.277
202 10 119 23.560 -0.504 0.033 -0.000 -0.045 -1.259
4 10 16 16.320 -0.258 0.074 0.000 -0.176 -1.249
36 10 50 15.876 -0.242 -0.070 0.000 0.169 -1.186
3 10 134 -19.601 0.391 -0.093 -0.001 -0.045 0.964
229 10 134 19.575 -0.369 0.029 -0.000 -0.044 -0.952
231 10 136 19.546 -0.404 0.045 0.001 0.001 0.951
230 10 136 -19.558 0.388 -0.025 0.000 -0.039 -0.946
35 10 275 -19.115 0.372 0.089 0.000 0.046 0.900
480 10 277 19.052 -0.367 -0.042 -0.001 0.000 0.893
479 10 277 -19.060 0.353 0.023 -0.000 0.036 -0.888
478 10 275 19.077 -0.342 -0.027 0.000 0.041 -0.888
6 10 179 -10.699 0.350 -0.004 -0.000 0.005 0.858
310 10 179 10.698 -0.339 0.003 -0.000 -0.008 -0.858
311 10 181 -10.699 0.341 -0.003 0.000 -0.008 -0.843
312 10 181 10.701 -0.359 -0.006 0.000 0.014 0.842
5 10 164 -13.418 0.322 -0.032 -0.000 -0.005 0.836
271 10 164 13.414 -0.319 0.004 -0.000 -0.007 -0.834
38 10 311 -10.351 0.326 0.003 0.000 -0.005 0.804
Tabla 4.6. Momentos Máximos en Vigas Unión

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